爐況
- 基于選擇合理鼓風動能的爐況恢復實踐
爐缸活躍性變差，爐況順行逐步變差，中心氣流減弱，上部占比升高，熱負荷長期高位運行且不穩定，高爐消耗高，產量低，應變能力差，多次發生懸料事故。期間多次調整裝料制度均未達到預期效果，尤其在受雨季及環保限產的影響，原燃料條件進一步變差，通過調整裝料制度實現爐況恢復更加困難，決定采用堵風口提高鼓風動能吹透中心活躍爐缸的方式，解決長期慢風導致的邊緣發展、中心氣流弱的問題。2 釩鈦礦高爐冶煉特點2.1 燒結礦性能差釩鈦磁鐵礦硬度高、品位低，在選礦過程中需要將礦粉磨細以
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 中心加焦、“平臺＋漏斗”兩種高爐布料制度操作控制技術
的掌握，選擇適合爐況的布料模式，達到提升指標和維持爐況順行的目的。 本文闡述了兩種布料制度操作和控制技術及其在馬鋼部分高爐上的運用，深入探討和總結針對不同爐況制定對應布料操作制度，適時轉換，確保氣流穩定和爐況順行。1 兩種布料模式的特點兩種布料模式有不同的特點，對爐況各方面的影響也不盡相同。 通過對國內部分高爐兩種模式運用情況進行調研和分析，并對生產指標和爐況進行對比發現，總體來說，使用中心加焦模式的高爐料柱透氣性較好，應對冶煉條件變化的能力較強，但煤氣利
安徽冶金科技職業學院學報 2023年1期2023-08-15
- 山西建龍5#高爐爐況波動快速恢復生產實踐
低溫度505℃，爐況順行狀態變差，9月6—9日累計懸料5次，9月9日16：30-16：48休風堵4個風口后，快速恢復；截止到9月10日13：00，爐底溫度逐步上升到521℃，爐況順行，歷時20 h 12 min，達到全風水平。2 爐況恢復過程2022年9月6日15：27 5#高爐風壓409 kPa，風量3 137 m3/min；15：39中壓氧波動，風壓417 kPa，15：53風壓快速升高，懸料，15：58迅速減風處理；21：21崩料、懸料，減風處理，定
山東冶金 2022年6期2023-01-12
- 興澄3200m3高爐爐況失常分析及處理
0m3高爐出現了爐況失常，主要表現為煤氣利用率突然急劇下降，并且長時間維持在38%左右的較低水平。期間爐內崩料、滑料現象頻繁，后出現較大的管道行程，部分風口生降不斷。此次3200m3高爐爐況失常對興澄特鋼正常生產造成了嚴重影響。為快速控制3200m3高爐爐況失常對生產造成的不利影響，本文通過對此次高爐爐況失常經過的追溯，結合現場實際操作和爐體設備情況，對爐況失常的原因進行了分析，并提出了應對爐況失常的處理措施。1 高爐爐況失常經過此次3200m3高爐爐況失
天津冶金 2022年6期2022-12-29
- 高爐溜槽角度偏差爐況恢復實踐
流堵塞，進而導致爐況波動。2月15日休風更換溜槽，在復風后順利出渣鐵、36小時爐況基本恢復穩定，3天各項指標恢復至正常水平，避免了因溜槽角度嚴重偏差及磨損造成的爐涼、爐缸凍結事故發生，將事故損失降到了最低。2.爐況波動及原因分析2.1 爐況波動前高爐運行狀態2022年2月前高爐運行狀態：風量5550m3/min、風壓0.395 MPa、壓差165kpa～170kpa、風速235m/s、鼓風動能13500kg.m/s，頂壓0.235Mpa、富氧率3.0%、風
中國鋼鐵業 2022年6期2022-09-03
- 玉鋼3號高爐釩鈦礦冶煉時爐況波動的原因分析及解決措施
20年2月份后，爐況頻繁出現低爐溫憋風、鐵水排Zn升高（鐵水w（Zn）由正常時的0.010%以下上升到0.100%~0.215%），造成釩鈦礦冶煉難以為續的被動局面，經系統性分析找出了爐況波動的本質原因，采取了相應的解決措施，使爐況逐步恢復穩定。1 釩鈦礦冶煉后的爐況分析第一階段：2019年8月—10月。2019年8月份恢復釩鈦礦冶煉后，爐況穩定順行，指標較好（見表1），10月中旬燒結礦中配加10%比例的釩鈦精后，渣中w（TiO2）達到18%，爐況穩定性逐
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 唐鋼不銹鋼公司高爐結厚處理實踐
8日大修開爐后，爐況穩定順行，高爐利用系數3.54 t/（m3·d），入爐焦比390 kg/t，煤比145 kg/t。步入2020年后，由于環保限產，高爐慢風操作頻繁，加上原燃料供應緊張，焦炭熱強度下降，燒結礦質量下滑等因素，高爐透氣性下降，壓差升高，高爐經常出現憋壓塌料，正常生產虧料線作業較多。隨著爐況惡化，高爐爐身中下部西南方向出現結厚征兆，冷卻壁水溫差下降，高爐接受風量的能力下降，全天虧料線作業達到60%以上，燃料比升高到560 kg/t，高爐利用系
天津冶金 2021年4期2021-08-18
- 9號高爐計劃檢修復風后爐況恢復操作實踐
5個風口，開風后爐況較順行，但出現頻繁化風口小套現象，高爐被迫數次休風更換，共計更換風口8個，分別是10月12日00∶13休風更換15號、19號風口，用時63 min；10月12日07∶25休風更換4號、5號、15號、19號風口，用時115 min；10月12日23∶30休風更換13號、18號風口，用時70 min。截至10月17日，高爐恢復風量至（2600±50）m3/min，礦批27 t，焦炭負荷4.15，鐵水物理熱1470～1500℃，爐況恢復至正常
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 基于影子趨勢對比的礦熱爐爐況在線辨識及趨勢預測
的多種操作也帶來爐況的遷移或躍變,進一步提高了各反應區爐況趨勢的預測難度[7?8],嚴重制約了冶煉過程的精細化生產.因此,亟待研究礦熱爐埋弧冶煉過程爐況在線辨識及趨勢預測.在冶煉過程的爐況預測方面,文獻[9]使用主成分分析方法對高爐鐵水質量在線估計模型進行約簡,提高了模型魯棒性,表明在復雜爐況下對模型進行合理降維可有效解決過擬合問題;文獻[10]及[11]使用時間序列挖掘爐況前后關聯信息,實現高爐冶煉過程鐵水硅含量的預測,這種利用爐況時序關聯信息的思路值得
自動化學報 2021年6期2021-07-25
- 韶鋼2 200 m3高爐優化休復風操作生產實踐研究
，風壓壓差升高，爐況恢復較緩慢等問題，實現了高爐在短時間內快速恢復爐況且運行安全、穩定、高產的目的。1 概述韶鋼7號高爐(有效容積2 200 m3)于2005年8月18日點火開爐，截至2020年5月，有效爐容產鐵量已達12 627 t/m3，雖屬于爐役后期生產，但7號高爐仍處于重負荷的強化冶煉時期，各項經濟技術指標均領先國內同類型爐役后期高爐。在無異常休風的情況下，定修周期由原來的40多天延長至70多天，配合多工序同時檢修，相應的檢修時間也由原來的10 h
工業安全與環保 2021年3期2021-03-23
- 探索復雜型硫化礦在熔煉爐中的適應性
型硫化礦入爐導致爐況波動與調整措施的分析，簡單闡述熔煉爐與物料之間的匹配性[1]。1 研究背景某公司銅冶煉項目采用旋浮熔煉+旋浮吹煉工藝進行銅精礦冶煉，熔煉爐投料量從試生產初期的 80～140t/h 提高至267t/h，達到設計能力。熔煉爐控制分為前饋控制和反饋修正，一般需要將不同種類的銅精礦、吹煉渣、渣精礦、石英砂通過倉式配料系統進行配料，再經由干燥機干燥完，通過失重系統、精礦噴嘴等設備投入爐內，在反應塔區域與工藝風、氧發生混合，完成熔煉反應。2019年
中國金屬通報 2020年8期2020-12-31
- 宣鋼2號高爐休風93 h爐況恢復生產實踐
造了條件,保證了爐況的長周期穩定順行[1]。根據公司生產安排，計劃于2020年3月8日8:00～3月12日5:00檢修93小時。如此長時間的休風，對休風料的合理配加以及休風后爐況的恢復都是極大的考驗。為此，高爐技術人員通過借鑒其它大型高爐的經驗并結合2號高爐的具體情況，制定了合理的休送風方案，保證了高爐長時間休風后爐況的快速恢復及穩定。1 休風前高爐狀況宣鋼2號高爐休風前爐況穩定順行，各項工藝參數處于正常水平，熱量充沛，爐缸活躍，各項指標及工藝參數見表1、
四川冶金 2020年5期2020-11-22
- 酒鋼2號高爐爐身靜壓值分析及應用
身靜壓穩定對高爐爐況穩定順行重要性。關鍵詞：靜壓值;靜壓差;料制;送風制度;爐況0 前言酒鋼2號高爐于2013年3月停爐優化升級改造，于2013年8月12日開爐投產，有效容積1000m3。高爐爐身靜壓設備分別設在高爐冷卻壁的5段銅冷卻壁（爐腹部位）、7段銅冷卻壁（爐身下部）和10段雙層鑲磚球墨鑄鐵冷卻壁（爐身上部位）三層位置，每層分別周向均勻開4個取壓孔，共計十二點通到爐內取壓。經過近4年的高爐操作實踐經驗總結，認識到爐身靜壓與靜壓差的變化可超前反應爐況變
中國化工貿易·中旬刊 2020年5期2020-11-06
- 布料溜槽防掉落機構在酒鋼煉鐵廠高爐布料器中的應用實踐
靠的能夠適應異常爐況條件下使用的高爐布料溜槽。關鍵詞：布料溜槽;高爐; 爐況;煉鐵前言高爐布料溜槽是爐頂氣密箱的重要組成部分，是裝料的關鍵設備，其功能是繞高爐中心線旋轉和傾動，將爐料布入爐膛內，完成高爐不同的布料要求。酒鋼煉鐵廠高爐爐頂布料溜槽傾動采用三個油缸驅動，溜槽旋轉采用電機減速機驅動，溜槽裝卸采用卡掛方式，拆裝方便。隨著高爐進入爐役后期和冶煉強度的提高，高爐伴隨有滑尺崩料的異常爐況，造成爐內氣流突然沖擊布料溜槽，使布料溜槽脫離卡掛點，掉路爐內，現有
看世界·學術下半月 2020年4期2020-09-10
- 玉鋼1080m3高爐長期無計劃休風爐況快速恢復實踐
68.5t。3 爐況恢復所面臨的困難此次爐況恢復面臨以下困難：①此次無計劃休風時間長達68.5h；②休風前重負荷、低硅冶煉，休風時生鐵含硅［Si］僅0.086%；③休風過程中熱風閥漏出的冷卻水經熱風管道、熱風圍管和各支管漏入爐內；④送風管道耐材受潮，復風風溫受限，不能快速恢復風溫；⑤重負荷料休風，礦焦負荷4.62倍。4 爐況快速恢復的實踐4.1 爐況判斷休風時，因大量水漏入爐缸內，且爐底溫度持續下降，由休風前的424℃降至341℃，加之重負荷無計劃休風時間
昆鋼科技 2020年3期2020-08-18
- 萊鋼2 號1 880 m3 高爐降料線處理爐墻結厚操作實踐
。10 月份高爐爐況逐步失常，根據各方面判斷，確定高爐操作爐型已發生變化。在采取了中心加焦、調整料制、熱洗與控制冷卻強度等措施后效果并不明顯，遂決定采取降料面的方式消除爐墻結厚，料面降低后，掛結物逐步暴露并自行脫落，爐況隨之好轉。1 爐墻結厚過程及原因1.1 前期爐況表現2019 年9 月24 日、28 日受重污染天氣影響分別限產休風48 h、47 h。休風之后爐況尚可，但是燃料消耗相對較高，焦比394 kg/t，燃料比547 kg/t。為提高煤氣利用率，
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 萊鋼1 880 m3高爐爐況波動導致爐墻結厚的分析與處理
爐指標大幅下滑，爐況開始出現波動。配加質量不合格焦炭后，高爐透氣性指數由23.5逐步降低至22.5，燃料比升高20～30 kg，焦比從370 kg/t逐步調整到430 kg/t，最嚴重時焦比達到500 kg/t。具體表現為：1）壓量關系緊張，風量維持困難。2）探尺工作差，下料不順發生懸料。3）煤氣流分布失常，小管道氣流頻發。4）鐵口工作差，開口之后先見渣后見鐵。5）爐缸不活躍，風口小套頻繁燒壞。6）冷卻壁溫度、水溫差降低。2 爐墻結厚的形成原因爐況波動嚴重
山東冶金 2020年1期2020-03-10
- 9號高爐頻繁塌料處理
001）1 前期爐況演變過程2月上中旬9號高爐爐況順行良好，高爐各項經濟技術指標均較好，壓差波動小，下料均勻順暢，冷卻壁溫度圓周方向分布均勻。具體參數及指標見表1。表1 2月10日~28日操作參數及指標9號高爐此次塌料前爐況表征主要有以下幾點：（1）爐芯溫度下降，鐵口以下區域爐缸側壁溫度下降。按照以往經驗，爐芯溫度和側壁溫度同時下降，應是死料柱浮起較高或者死料柱透氣性較好的爐缸，自由鐵水流動區較大，流速較小，爐缸活躍。（2）從邊緣指數于2月17日開始下降，
中國金屬通報 2020年19期2020-03-06
- 八鋼高爐高鋅負荷操作實踐
高爐懸料、結瘤、爐況失常、消耗升高等問題。為保證高爐順行，八鋼高爐操作過程中通過對鋅元素的平衡及循環富集進行測算、監控，采取及時調整高爐操作、周期排鋅等措施，實現了合理使用高鋅鐵料并將Zn元素對高爐的影響降至最低。2 鋅元素在高爐冶煉中的危害2.1 高爐爐況波動大2017年八鋼敦德鐵礦投產，八鋼三座高爐開始使用含鋅量較高的敦德鐵礦，八鋼高爐入爐鋅負荷大幅上升，2018年入爐鋅負荷最高1.00 kg/t（正常入爐鋅負荷＜0.15 kg/t,寶鋼股份控制在＜0
新疆鋼鐵 2019年3期2020-01-04
- 焦炭劣化對爐況的影響
R等指標較差，給爐況造成一系列的影響[1]。1 焦炭劣化對高爐各系指標的影響1.1 入爐焦炭技術指標2016年1月起4號高爐采用全外購焦，外購焦品種較多，倒換頻繁，同時每班有20%～30%的B類焦，質量較差，對高爐爐況發生了較大的變化。入爐焦的各項指標如表1所示。表1 湘鋼4號高爐2016年入爐焦炭的主要指標由表1可知，焦炭性能的變差主要體現在熱反應性CSR及反應后強度CRI，入爐焦炭的反應性明顯增強，導致在軟熔帶區域有30%～40%的焦炭與CO2反應，焦
中國金屬通報 2019年11期2019-12-14
- 長鋼1080m3高爐干濕焦轉換冶煉實踐
時，有可能會造成爐況和爐溫波動。1.濕熄焦與干熄焦性能的對比濕熄焦與干濕焦因生產工藝不同，除焦炭水分相差較大外，其余各項指標性能上較干熄焦也都明顯差別，對高爐冶煉產生不利影響。見表1。（1）由于焦炭在焦爐進行干熄焦生產時，在預存段會有保溫的作用（相當于燜爐），而當在溫度的均勻化、殘存的揮發分在析出的過程中焦炭成熟度會進一步提高，從而消除生焦。（2）焦炭從炭化室被推出后，溫度約1000℃，由于噴水快速降溫冷卻，濕熄焦內部的結構會產生較大的熱應力，使得網狀的裂
中國鋼鐵業 2019年9期2019-12-03
- 長鋼8 號高爐無計劃休風后爐況恢復實踐
產。1 休風前的爐況爐況穩定順行，料線均勻順暢，爐溫含硅量（質量分數）0.30%，物理熱1 480 ℃，鐵水流動性良好。爐渣二元堿度1.15，流動性良好。風量3 040 m3/min，風壓330 kPa，風溫1 118 ℃，氧氣量4 000 m3/h，透氣性指數10.5，礦批32 t，負荷4.55，料線1.2 m，焦丁500 kg/批，配比為86%（機燒）：1.7%（高硅塊）+1%（高鈦礦）：11.3%生礦，裝料制度為C32（2）30（3）28（2）26（
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- 漣鋼2200 m3級高爐爐況波動處理實踐
00 t，開爐后爐況穩順，風量穩定在4050 m3/min以上，產量逐步提高，消耗逐漸降低，日產穩定在6000 t以上，消耗也由開爐初的579 kg/t鐵降到530 kg/t左右。主要技術經濟指標如下表1。表1 漣鋼6號高爐開爐后主要技術經濟指標1 高爐爐況失常經過進入冬季以后，因天氣轉冷，雨季來臨，爐墻冷卻壁水溫差逐漸降低，冷卻壁水溫差一直在3.0℃左右，甚至有幾次短期持續在3.0℃以下，因1月20號冷卻壁水溫差又下行，且持續在3.0℃以下，平均2.8℃
山西冶金 2019年3期2019-09-21
- 馬鋼9#高爐爐況失常分析與處理
m3，開爐以后爐況穩定順行，2017年4月份開始高爐出現崩滑料、管道氣流等現象，壓量關系不適應，產量下降，且爐頂成像模糊不清，邊緣無氣。初期采取了退負荷、控冶強、調裝料制度等一系列措施，但效果并不理想，高爐順行狀況沒有得到改善，隨后立即組織技術力量分析原因并采取措施進行調整。7月后期，高爐逐步趨于穩定，可操作性變強，各項指標也逐步好轉，8月16日計劃檢修更換了布料溜槽邊緣氣流逐步顯現，爐況更加穩定，8月下旬高爐利用系數基本達到了4月份前水平。1 失常經過
安徽冶金科技職業學院學報 2019年2期2019-06-03
- 馬鋼2號高爐爐況處理實踐
硫頻繁超標，隨后爐況急劇下滑，高爐不易接受風量，風量萎縮至4 200 m3/min，負荷退守至4.20，維持氧量8 000 m3/h，高爐產能在5 500 t/d-5 700 t/d。1 爐況波動原因下部制度不合理。自去年10月10日開爐以來，高爐一味追求產能，高富氧，氧量最高時達到13 000 m3/h，風量一直維持4 600 m3/min左右，鼓風動能偏低(見圖1)，導致爐缸中心死料柱肥大，致使爐缸中心透氣性、透液性變差。進入2018年1月，爐缸狀況下
安徽冶金科技職業學院學報 2019年2期2019-06-03
- 陜鋼2 280 m3高爐檢修爐況恢復生產實踐
計劃檢修前高爐爐況1）休風前各項經濟技術指標見表1。表1 休風前各項經濟技術指標2）休風前，爐況整體穩定順行，風量、風溫、頂壓等參數均處較高水平，物理熱充沛，爐缸活躍，具體工藝參數見表2[1]。表2 休風前各項工藝參數3）計劃檢修休風注意事項及休風料。布料矩陣：C92827262524213O928373625241；休風前一個班停用塊礦，配加錳礦1t/批；酸性料配比可根據燒結礦堿度及實際爐渣堿度進行調整；上12個凈焦時，如頂溫失控，可臨時減風，待正常后
山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 上吹增壓制氣技改項目的運行與優化
出現不足，氣化爐爐況波動并惡化，甚至燒壞爐箅，影響氣化爐的長周期運行。為此，公司決定在氣化工段實施上吹增壓制氣技改。1 上吹增壓制氣流程簡介及機理分析1.1 上吹增壓制氣流程簡介在現有0.5MPa過熱蒸汽的管道上開口配管，直接將入爐蒸汽送至接近氣化層區域，通過程序調節管道上的液壓閥啟閉狀態控制入爐增壓蒸汽的時序及量。1.2 上吹增壓制氣的機理分析對于固定床制氣工藝氣化層溫度來說，其一直追求的目標是爐內氣化層溫度逼近或達到原料煤的灰熔點，以使蒸汽分解率與單爐
中氮肥 2019年1期2019-03-14
- 頻繁燒損風口的爐況恢復
、休風堵風口恢復爐況1次，更換漏水風口休風3次、累計更換風口18個。18日早班起爐況逐漸好轉，滑尺（崩料）減少、管道消除、再未燒壞風口，中班風量恢復至正常4 700 m3/min（此時25號風口未開）。19日6∶10 開始富氧,至 22 日 16∶20 捅開 25 號風口、恢復全風4 860 m3/min，后續逐步恢復風溫、富氧、加重焦炭負荷降硅。1 主要技術指標2016年1月—4月主要指標見表1，消耗指標穩中有降。但2月份、4月上旬消耗指標明顯升高，因原
山西冶金 2018年5期2018-11-23
- 宣鋼2號高爐爐況失常的處理
法除塵工藝。1 爐況失常的經過2017年10 月初,高爐邊緣溫度開始持續下行,銅冷卻壁溫度下降10-15℃,上部九十段蛇形管溫度下降40-50℃,爐體冷卻水溫差下降至2℃以下,熱負荷水平下至5000 kcal/h,爐體各部溫度出現“呆滯”,爐墻出現結厚現象,壓量關系走緊并且料動轉差,頻繁出現懸料、崩料現象,風量從4900 m3/min萎縮至3000 m3/min,且加風困難,導致高爐難行,出現爐況失常[1]。2 爐況的處理2.1 上部調劑在邊緣溫度下行初期
四川冶金 2018年4期2018-11-06
- 高爐爐涼分析及處理實踐
7年1月15日前爐況順行，各項經濟指標較好。1月15日中班因INBA故障高爐慢風作業，至1月16日夜班1:40高爐爐溫PT持續下行由1480℃到1月16日12:20高爐爐溫PT下降到1300℃，爐前渣鐵流動性極差，出鐵困難，造成高爐爐缸大涼事故。高爐采取多項措施恢復了爐況，18日白班爐況恢復正常。1 爐涼確認及處理1月15日夜班起B高爐PT1480℃左右，Si：0.4%～0.5%，已偏離操業方針，高爐提燃料比由543kg/t提至554kg/t，到中班高爐P
新疆鋼鐵 2018年2期2018-08-07
- 天鐵6#高爐爐況異常的處置
端也很明顯，高爐爐況的抗力差，爐缸易堆積。1 爐況概述進入8月下旬，由于原燃料的大幅波動，造成焦炭和燒結礦的冶金性能整體下降，高爐風量呈現逐步減少的現象，風量從4 400 m3/min降到3 900 m3/min。在此期間，高爐的管理者和操作人員通過各項參數的變化，判斷出高爐的爐缸工作狀態在逐步變差。根據以往的生產實踐經驗，果斷采取退負荷（負荷4.34→4.13→3.18）、縮礦批（礦批63 t→60 t→55 t）、加錳礦洗爐的治理方案。同時，通過調整爐
天津冶金 2018年3期2018-07-27
- 湘鋼高爐爐況優化操作實踐
0月底，1號高爐爐況運行狀況逐漸變差，風量連續性惡化，高爐出現波動，導致高爐主要技術指標下滑。經過仔細分析及研討其原因后，采取下部調整風口面積及相應參數、上部優化裝料制度、操作上以活躍爐缸為基礎、強化爐前操作管理等措施。經過一段時間的恢復，1號高爐順行狀況得以穩定，之后繼續采取活躍爐缸的措施，不斷提升爐缸活躍性，上下部微調，加強高爐操作的系統性管理，2016年5月爐況明顯改善，產量提升，燃料比穩中有降，為下一步逐步降低燃料消耗水平創造條件。1 爐況失常的主
四川冶金 2018年6期2018-03-26
- 首鋼長鋼8號高爐非計劃休風快速恢復實踐
鐵等措施，實現了爐況的快速恢復[1]。1 高爐非計劃休風前的狀況長鋼8號高爐非計劃休風前爐況穩定順行，爐料結構穩定，爐內壓量關系適宜，煤氣流穩定，爐缸活躍，爐溫充沛，渣鐵流動性好，焦炭負荷4.55，全負荷3.16左右。2 非計劃休風后采取的保溫措施由于高爐突然休風，且非計劃休風時間長不確定，為了減少高爐熱量散失，特別是減輕爐缸冷化程度，故采取以下措施:1）檢查更換損壞冷卻設備，防止向爐內漏水。2）休風后，立即對風口進行密封，采取方法:一磚一泥，外部抹黃油；
山西冶金 2018年6期2018-03-04
- 金鼎高爐快速休復風操作實踐及教訓總結
）通過休風前確保爐況穩定順行，提高渣鐵物理熱，配加輔料改善渣鐵流動性等措施優化休風操作；通過合理堵風口，集中加焦，調整堿度，確保渣鐵物理熱充沛，保證爐缸狀態活躍等，酌情控制復風后加風速度、開風口進程、強化爐前出鐵等措施，實現了高爐快速復風。一旦出現問題，首先應當排除冷卻系統影響，確保休復風方案的正常實施。高爐；休風；復風；快速恢復1 前言金鼎重工有3座高爐，分別為500 m3級1#高爐、800 m3級2#高爐和900 m3級3#高爐。1#高爐以冶煉球墨鑄鐵
山東冶金 2017年5期2017-12-21
- 高爐爐況異常的處理實踐
踐·應用技術高爐爐況異常的處理實踐鄒永剛， 王 寧， 高柱平（新余鋼鐵集團有限公司第一煉鐵廠， 江西 新余 338001）爐墻黏結物大量脫落，雖硅含量不低，但爐缸熱量不足。在有管道的情況下，降提爐溫幅度較大，反復低物理熱加劇爐缸虧熱。同時入爐鋅負荷大幅升高，爐內進一步循環富集，加劇料柱透氣性惡化，不接受風量，塴滑料、管道和爐況失常。后期采取爐下部堵風口、上部布料引導中心疏松邊緣、錳礦洗爐等措施使爐況逐步恢復正常運行。管道行程 堵風口 鋅負荷燒結礦氧化鋁升高
山西冶金 2017年5期2017-11-28
- 堵風口在德勝釩鈦450立方高爐爐況恢復中的實踐
鈦450立方高爐爐況恢復中的實踐閔榮輝(四川德勝集團釩鈦有限公司生產部,四川樂山 614900)堵風口是高爐特殊爐況恢復的主要手段之一,探討了花堵和片堵風口恢復爐況的作用,并且成功的在450立方高爐的爐況恢復中進行了實踐。堵風口;爐況恢復;實踐1 引言高爐爐況失常有多種形態,處置恢復調劑手段也各不相同,堵風口作為爐況恢復的手段之一,對于爐缸堆積和煤氣流的調整非常有效。四川德勝釩鈦450 m3高爐突發渣口爆裂休風,爐缸重負荷大涼,分別運用了花堵和片堵風口的恢
四川冶金 2017年4期2017-09-19
- 柳鋼高爐煤氣干法除塵運行管理優化
東摘 要：從高爐爐況、干法除塵運行工況，分析影響除塵布袋使用壽命的因素，介紹實施的高爐煤氣干法除塵運行預警管理措施。關鍵詞：高爐；干法除塵；爐況；布袋；運行管理1 前言柳鋼高爐煤氣干法除塵于1994-12應用在煉鐵廠老4號高爐（306m3）投產，歷經了從內濾式到外濾式的發展，設備和技術也取得了長足進步，煤氣含塵量長期穩定在10mg/m3以下，布袋壽命周期可達2年左右。 2016年二、三季度，受外圍因素的影響，爐況大面積波動，懸料頂溫超高次數多，高爐箱體干法
科學與財富 2017年25期2017-09-17
- 新鋼9號高爐長期休風的爐況快速恢復實踐
號高爐長期休風的爐況快速恢復實踐周龍文(新余鋼鐵股份有限公司,江西新余 338001)新鋼9號高爐通過制定詳細的休、復風方案,送風后按計劃和視爐況快速恢復風量、富氧,并合理控制風溫、噴煤、捅風口以及爐外出鐵等主要環節,實現了12天內連續兩次長期休風、累計休風時間長達185.2 h的爐況,在8 h時間內快速恢復。大型高爐;長期休風;快速恢復1 引言新鋼9號高爐(2500 m3)于2009年2月16日點火開爐,設備采用了串罐無料鐘爐頂和陶瓷杯爐底爐缸結構,爐體
四川冶金 2017年2期2017-05-16
- 濟鋼1#1 750 m3高爐高效低耗冶煉實踐
原燃料管理、完善爐況管理機制、合理優化現有技術、降低生鐵含硅等措施，實現穩定高效低耗生產，高爐利用系數由2015年2.4 t/（m3·d）提高到2016年的2.855 t/（m3·d），燃料比由2015年的540 kg/t降低到2016年的520 kg/t。高爐；低耗；管理；爐況；生鐵含硅1 前言在鋼鐵市場不景氣形式下，如何實現穩定高效低耗，已是鋼鐵企業提高競爭力的一個重要課題。濟鋼1#1 750 m3高爐相對該廠其他高爐原燃料條件較差，實現高效低耗難度較
山東冶金 2017年2期2017-05-10
- 濟鋼1#1 750 m3高爐長期休復風操作實踐
，再經過送風，使爐況恢復到正常生產的冶煉狀態。2016年10月20日，濟鋼1#1 750 m3高爐配合熱風爐處理熱風支管內襯，更換熱風閥進行74 h 45 min的休風配合。結合濟鋼1 750 m3高爐此次休復風過程，介紹了高爐長期休復風操作的一些經驗。2 休風前準備高爐休風前的準備工作非常重要，它決定著高爐能否按時、順利休風，也決定著復風后爐況能否快速恢復到正常生產水平。準備工作的關鍵就是確保爐況穩定順行，爐缸工作狀態良好。本次休風之前，在2016年10
山東冶金 2017年6期2017-04-27
- 馬鋼10#高爐爐況失常處理
?馬鋼10#高爐爐況失常處理孫樹峰馬鋼股份公司第三煉鐵總廠 安徽馬鞍山 243000)2016年9月初馬鋼10#高爐出現崩料現象，恢復困難導致高爐失常。通過認真分析原因，高爐及時采取措施，內外部結合、上下部調整進行處理，半個月后高爐逐步恢復正常生產水平。高爐，崩料，失常，生產馬鋼10#高爐容積500 m3，2014年1月23日點火開爐。2016年5月高爐上部冷卻壁破損71塊，受漏水影響5月份高爐爐況不順，經過調整后逐步恢復，但產量等指標一直在低位運行，爐況
安徽冶金科技職業學院學報 2016年4期2017-01-20
- 高爐爐況變化及其影響因素分析
01122)高爐爐況變化及其影響因素分析楊 蕓(中冶賽迪工程技術股份有限公司,重慶401122)為研究高爐爐況變化情況以及其影響因素,針對1780m3高爐的爐況波動進行分析,并從原燃料條件、操作制度、出鐵管理等方面,對引起爐況波動的影響因素進行了研究。通過分析,得到了爐況波動變化規律及其影響因素,并針對性地提出了改善爐況的措施。高爐爐況;操作制度;原燃料;出鐵管理1 引言爐況的穩定發展是實現高爐高效低耗的基礎,然而不少高爐在實際生產中,往往難以準確評估造成
四川冶金 2016年4期2016-12-07
- 萊鋼3 200 m3高爐溜槽變形事故的處理
煤氣流分布失常，爐況出現波動。如果處理不及時或不得當，將影響高爐正常生產，嚴重時會造成爐涼，甚至爐缸凍結。對萊鋼3200m3高爐布料溜槽變形導致爐況波動的原因進行了分析，并對處理經驗進行了總結，研究了溜槽變形時的爐內狀態、判斷準則以及處理方法，做到早發現、早處理，避免爐況波動。高爐；溜槽；變形萊蕪鋼鐵集團銀山型鋼煉鐵廠(以下簡稱萊鋼)3 200m3高爐于2010年3月16日開爐投產，實現了48h全風、3d噴煤和4d達產的高效業績，并順利實現了月達產。萊鋼3
新技術新工藝 2016年6期2016-09-08
- 安鋼1#高爐爐況失常恢復實踐
)?安鋼1#高爐爐況失常恢復實踐鄭義勍郭軍偉(安陽鋼鐵股份有限公司)安鋼1# 高爐長期保持爐況穩定順行。2015年初，因爐缸側壁局部侵蝕，側壁溫度最高上到840 ℃，高爐被迫進入護爐階段，爐缸狀態下滑，致使12月11日年修復風后爐況失常。經采取集中堵風口，減輕焦炭負荷，加錳礦，提爐溫降堿度，嚴格控制風速等措施后，爐況得以快速好轉。高爐恢復爐況護爐0 前言2015年安鋼1#高爐生產順利，高爐處于穩定順行的良好狀態。安鋼1#高爐有28個風口，3個出鐵場，3座改
河南冶金 2016年1期2016-09-02
- 高爐快速恢復爐況實踐
）?高爐快速恢復爐況實踐羅振興，劉曉偉 （天津天鐵冶金集團有限公司第一煉鐵廠，河北涉縣056404）［摘要］研究了一種高爐長期休風快速恢復爐況技術。通過休風期間的操作準備，制定合理的開爐方案，準確選擇開爐料，適時調整操作制度，確定合理的工藝參數，實現了安全快速恢復爐況，達到了節能降耗的目的。［關鍵詞］高爐；送風；爐況；恢復1 引言天鐵一高爐爐容700 m3，風口數16個。2015 年5月31日中修后開爐。8月31日至9月6日期間，高爐休風。6日早上6∶00
天津冶金 2016年3期2016-07-07
- 唐鋼3200 m3高爐中心喉管襯板脫落事故及處理
襯板脫落故障導致爐況失常,采取了必要的措施,為故障后爐況的快速恢復提供了參考。中心喉管;襯板脫落1 引言隨著高爐的大型化,無料鐘爐頂因布料方式靈活、易于維護、適合高頂壓操作等諸多優點而被廣泛采用。作為無料鐘爐頂最重要部件之一的旋轉布料溜槽,擔負著最終向爐內旋轉布料的任務,而中心喉管作為從料罐到布料溜槽的唯一通道,對準確的布料也起到重要作用。如果布料溜槽等出現故障,必然導致爐內布料規律被打亂,隨之煤氣流分布異常,進而導致高爐爐況出現波動。2 事故經過2014
四川冶金 2016年6期2016-03-16
- 首鋼長鋼八高爐爐況失常分析
術首鋼長鋼八高爐爐況失常分析楊軍昌，寧曉波（首鋼長治鋼鐵有限公司，山西 長治 046031）對首鋼長鋼8號高爐處理失常爐況進行總結。通過對失常爐況的原因、處理措施、恢復過程進行分析，為避免類似事故發生及在發生失常事故后如何避免事故擴大化提供經驗。高爐 爐況 處理首鋼長鋼8號高爐有效爐容1 080 m3，二代爐齡于2012年3月21日點火投產。開爐以來，先后攻克了鐵口噴濺、爐缸側壁溫度升高、使用劣質礦冶煉等技術難題。形成了一套適合首鋼長鋼現有原燃料的操作體系
山西冶金 2015年6期2015-11-25
- 本鋼新1號高爐長期休風復風后快速恢復爐況實踐
min。休風前爐況穩定順行，渣鐵物理熱充沛，爐缸熱量充足、工作狀態活躍；休風期間加強對冷卻系統的檢測及高爐本體的密封保溫工作，降低熱量損失；爐況恢復過程中控制加風速度、合理匹配操作參數與開風口進程、掌握熱量收支平衡、加強渣鐵排放管理及爐溫趨勢管理，復風后用時17 h將操作參數恢復至正常水平，并實現富氧、噴煤的良好銜接。休風前爐況及休風過程控制同正常爐況相比，長期休風后料柱受擠壓嚴重，軟熔帶焦窗的透氣性和透液性明顯變差，恢復階段壓差可能偏高，同時有滑尺塌料
金屬世界 2015年6期2015-11-05
- 唐鋼南區3200 m3高爐焦炭質量劣化對策
相應的對策來保證爐況的穩定順行，使高爐爐況逐步達到穩定。高爐爐況 焦炭質量 降負荷 原燃料 出鐵0 引言2014年7月下旬，唐鋼煉焦制氣廠因老系統停產，其剩余庫底料給新系統干焦配吃，直接導致高爐入爐焦炭的平均粒度減小，高爐料柱透氣性嚴重惡化，尤其是下部死料柱的透氣、透液性下降，造成南區3200 m3壓差高且風壓波動大、爐況不順、焦比大幅上升、產量大幅下降。通過及時采取降低負荷、上部調劑相結合穩定爐況、強化原燃料篩分管理及爐前出鐵管理保證生產，高爐爐況得以穩
河南冶金 2015年4期2015-05-11
- 邯鋼新區1號高爐爐況失常恢復的實踐
邯鋼新區1號高爐爐況失常恢復的實踐史佳佳夏萬順(河鋼邯鋼公司)摘要詳細分析了導致邯鋼新區1號高爐爐況失常的原因，認為水渣系統事故率高打亂了高爐正常的出鐵秩序，導致爐況出現波動，氣密箱傾動系統故障造成爐內氣流分布徹底失常。高爐在休風更換了氣密箱后, 通過優化水渣操作工藝、加循環焦、小礦批、中心加焦、堵風口的方法快速恢復了爐況。關鍵詞中心加焦氣密箱爐況恢復PRACTICE OF 1#BLAST FURNACE ABNORMAL CONDITION RECOVE
河南冶金 2015年5期2015-03-08
- 八鋼C高爐爐況失常分析
爐先進水平。1 爐況前期表現爐況失常前高爐情況，八鋼十月份為了進一步降低成本，高爐開始嘗試冶煉低價原料，致使爐況波動。具體表現如下:1.1 氣流不穩爐內順行差，操作困難，2012年10月15號下午出現連續管道、崩滑料、煤氣利用率下降，中心氣流漸弱，邊緣增強。從十字測溫和爐頂成像看西南和東北方向氣流過盛。風口圓周方向工作不均勻，經常有升降和掛渣，風口亮度也特別不均勻。爐內煤氣流時常出現紊亂，局部過強、頂溫高且探尺工作不好，有偏尺、滑尺現象。1.2 爐溫波動大
冶金與材料 2015年1期2015-02-12
- 造氣爐燒煤棒小結
爐爐溫難以提高，爐況波動大，爐渣中殘碳量多、消耗高。為此，將3#風機的風壓由原29 kPa降至19～21 kPa；吹風時間由原37～38 s改為33～34 s。改進后，帶出物明顯減少，制氣時間增加，爐況比較穩定,風機日用電量減少了2 000 kW·h，則年可節約電費20萬元，降低了合成氨生產成本。2 炭層由于煤棒的特性，若炭層控制過高，會影響吹風強度，氣化層溫度難以提高；若炭層控制過低，易被吹翻，且造成含氧量高，影響生產。為此，結合實際情況，將空程高度由原
氮肥與合成氣 2014年2期2014-03-23
- 濟鋼3200m3高爐爐況失常與處理
波動［1］，高爐爐況發生了很大變化，壓量關系緊張，爐缸工作狀態不斷惡化，中心氣流不暢，導致爐況失常。最終通過改善原燃料質量，采用上下部調劑相結合，爐況才得以恢復正常。2 爐況失常分析2011年7—12月爐況失常前后主要經濟技術指標如表1所示。表1 爐況失常前后主要經濟技術指標2.1 原燃料條件變差自2011年7月中旬起，濟鋼3200m3高爐在燒結配料中大幅度增加了經濟料的配比，燒結礦品位大幅下降。高爐入爐料結構變化大，入爐品位由58%下降至55%～56%，
山東冶金 2013年2期2013-04-23
- 萊鋼3200m3高爐調整風口面積生產實踐
.4278m2。爐況的典型表現：1）穩定性差，不抗波動，冷卻壁溫度容易波動，水溫差4～5℃。爐況波動時燃料比上升，爐況穩定時燃料比受控。2）高爐不接受高風溫、大礦批、高頂壓操作，不接受較重的焦炭負荷，入爐焦比由以前340～345kg/t的水平退到355～360kg/t。焦比低于355kg/t時風壓高，爐況容易波動。3）入爐焦比高，煤比水平偏低。4）與擴大風口面積前比較爐缸長期處于不夠活躍的狀態，風口燒損增加。2.2 第2階段：縮小風口面積進入2011年11
山東冶金 2013年2期2013-04-23
- 高爐爐況預測模型的研究現狀及展望
和造渣制度。高爐爐況是高爐冶煉過程中的一個綜合指標，是對高爐四大操作制度是否合理的一個綜合評判，四大操作制度決定了高爐爐況，反過來，高爐爐況又決定了四大操作制度的選擇調整。高爐爐況的好壞不僅對高爐冶煉過程具有重要影響，而且對高爐的壽命也有重要影響［1］，因此，對高爐爐況進行預測就顯得尤為重要了。目前對高爐爐況的預測模型主要分為基于知識的預測模型和基于數據的預測模型兩大類。1 高爐爐況預測的復雜性高爐爐況是高爐冶煉過程中的一個重要指標，它會受到許多因素(主要
華北理工大學學報(自然科學版) 2012年4期2012-06-15