萬成梅

摘 要:根據金安橋水電站溢洪道底板設計坡度,綜合考慮施工進度及質量控制要求,經過大量計算,從而選擇滑模施工方案,嚴格按照滑模施工工藝進行混凝土施工的質量、安全控制。
關鍵詞:溢洪道底板;滑模;施工工藝;探討
1 工程概述
金安橋水電站溢洪道泄槽及消力池底板設計為底層墊層混凝土及表層抗沖磨混凝土。溢洪道泄槽及消力池底板壩橫0+223.0m~0+318.0m段設計坡比為1:3,抗沖磨混凝土凈寬85m,厚度為1.0m,混凝土設計方量約8500m3。
2 面板選型
金安橋水電站溢洪道泄槽及消力池底板順壩縱方向設計為六個條帶,左、右岸側兩個條帶均為12.5m寬,中部四個條帶均為15.0m寬,底板設計坡比為1:3。為了滿足混凝土快速施工要求,且根據底板混凝土設計坡比及條帶寬度,抗沖磨混凝土采用滑模,邊模采用鋼模板和型鋼組合,局部采用木模板補模,堵頭模板采用鋼模板,木模塞縫。面板滑模結構見圖1~2。
黃鵬飛 ?男 (1985-) 工程師 ?中國水電四局第三分局金安橋工程項目部]層抗沖磨混凝土設計高程焊接兩根[20槽鋼作為滑升軌道,滑模滑升速度控制為0.4~0.8m/h。滑模安全采用倉內邊模側分別掛上倒鏈,隨滑模的不斷上升,而不斷上移倒鏈掛鉤保證。面板隨著混凝土澆筑及滑模滑升采用倒模不斷補充。混凝土表面采用人工利用滑模上事先設置的抹面平臺二次抹面。
滑模牽引力計算及牽引設備選型
滑模牽引力按下列公式計算
T=【τA+Gsinφ+|Gcosφ-p|f1+Gcosφf2】K ?(kN)
式中 A----模體與混凝土的接觸面積,m2;
τ----模體與混凝土的粘結力,鋼模板按0.5kN/m2計;
φ----模體傾角;
G----模體系統自重(包括配重、施工荷載),kN;
p----混凝土的上托力,kN;
f1----鋼模體與混凝土的摩擦系數,取0.4~0.5;
f2----滑塊與軌道的摩擦系數,取0.15~0.5;
K----牽引安全系數,取1.5~2.0;
T=[0.5×27+19.5+(60-5)×0.4+60×0.3]×1.5=109.5KN=11.2t(使用滑輪組)
故選用兩臺3t卷揚機可以滿足牽引滑模的要求。
3 抗沖磨混凝土施工方法
金安橋水電站溢洪道底板抗沖磨混凝土澆筑經過水平運輸,垂直運輸,入倉振搗,滑模滑升及抹面等過程完成。混凝土振搗主要采用滑模面板上自帶的平板振搗器,邊角部位采用φ80軟軸振搗器及φ50軟軸振搗器進行補充振搗。
3.1導軌安裝
經測量放點安裝導軌以控制混凝土收面高程,導軌采用[20槽鋼,順水流方向分別安置在已澆筑砼倉號鄰倉內,距已澆筑倉號邊模0.5m。導軌頂部高程按混凝土收面高程控制,并對其高程進行測量校核。導軌加固采用倉內上引的蛇形柱,蛇形柱間距按1.0m布置,并用斜拉鋼筋(Φ28螺紋鋼)固定,滑模導軌固定見圖4。
3.2卷揚機吊裝及固定
卷揚機吊裝采用人工配合1#門機進行。卷揚機機座與面板滑模采用螺栓固定。卷揚機每次使用前,必須對鋼絲繩和操作系統進行檢查,防止發生意外事故。
3.3模板安裝及卷揚機穿線
溢洪道底板壩橫0+223~0+318段抗沖耐磨砼澆筑,邊模采用鋼模板和型鋼組合,局部采用木模板補模,堵頭模板采用鋼模板,木模塞縫,面板采用拉模。各模板面要求平整。混凝土澆筑過程中,必須安排專人負責檢查、調整模板的形狀及位置。邊模及堵頭模板采用φ50鋼管和拉桿(φ14)進行加固,橫向圍檁間距為0.5m,豎向圍檁間距為0.75m。兩側模板安裝時由下向上進行且模板上邊沿、加固使用的圍檁、拉桿等嚴格按混凝土設計收面體型控制,不能高于或低于設計收面體型而影響面板滑模澆筑施工。面板滑模在待澆倉號鄰倉搭接長度為:15m倉號各搭接1.0m,靠近左、右邊墻12.5m倉號可根據現場實際情況適當調整待澆倉號鄰倉搭接長度。
3.7滑模滑升及混凝土施工
混凝土下料采用門機入倉。人工應在模板前緣進行鋪料、平倉后,方可進行混凝土的振搗施工。振搗時,振搗棒不得插入滑模底部,以免將滑模抬起。振搗棒沿滑模前3~4m近似垂直坡面方向進行振搗,振搗棒振搗距離不大于振搗棒的輻射半徑。對于邊角,側模、止水部位,應使用軟軸振搗棒加強振搗,嚴禁漏振和過振。當混凝土振搗密實后,并達到一定強度時,滑模便可向上滑升,滑升后的混凝土面,不得出現鼓包或混凝土下挫現象,否則應控制滑模滑升速度。滑模滑升時應加強滑動的次數減少每次滑出的距離。為了確保滑模滑升過程中的安全,在已澆筑倉號邊模側分別掛上倒鏈,將倒鏈掛鉤始終掛在倉內鋼筋網交叉處,并隨著滑模的不斷上升,而不斷上移倒鏈掛鉤。滑模滑升時面板拉模隨著混凝土澆筑及滑模滑升采用倒模不斷補充模板。
4 結束語
金安橋水電站溢洪道1:3段抗沖磨混凝土工程施工過程中滑升軌道加固牢靠,混凝土下料均勻且兩臺卷揚機牽引速度一致。澆筑混凝土外光內實,且充分利用了滑模快速施工的特點,節約了施工工期及并取得了良好的經濟效益。