含濕接縫的鋼-UHPC組合橋面板收縮效應

徐 晨，盧 毅，馬 骉，王 巍，王 浩

(1.同濟大學 土木工程學院，上海 200092； 2.上海市政工程設計研究總院(集團)有限公司，上海 200092)

正交異性鋼橋面板與超高性能混凝土(ultra high performance concrete，簡稱UHPC)組合可顯著提升前者的抗疲勞性能[1-4]。UHPC立方體抗壓強度一般可達150 MPa，單軸抗拉強度可達8 MPa甚至更高[5]，其彈性模量一般在40 GPa以上，并且由于內部摻入了鋼纖維，材料還具有良好的拉伸韌性。UHPC材料水膠比低且含有大量磨細活性摻合料，在澆筑初期多伴有顯著收縮，一般可達500×10-6～800×10-6[6]。鋼-UHPC組合橋面板由于界面焊釘約束所導致的收縮次內力顯著增加了UHPC開裂的風險[7]，由此帶來的結構安全及耐久性問題不容忽視。

高溫蒸養、材料改性等是改善UHPC早期收縮發展速度或減少收縮量的有效手段，在UHPC板內密集配筋也是抑制UHPC收縮開裂的有效措施。文獻[8]通過試驗研究了UHPC-RC(reinforced concrete，鋼筋混凝土)組合結構在常溫養護(5～35 ℃)和高溫蒸汽養護(100 ℃)下的收縮情況，發現常溫和蒸汽養護下界面約束分別抑制了57%和80%收縮發展。文獻[9]研究了不同養護制度對UHPC收縮量的影響，發現熱養護可以明顯減小UHPC的干燥收縮。另一方面，文獻[10]研究了3種膨脹劑摻量(0、3%、6%)下常溫養護型UHPC的圓環約束收縮性能，表明通過添加膨脹劑可對常溫養護型UHPC進行收縮補償。然而通過材料改性來抑制收縮也可能帶來材料收縮與膨脹交替出現，受常溫養護環境因素的影響較為明顯[11]。此外，在組合橋面板UHPC澆筑施工中一般需設置濕接縫來保障施工質量和減少UHPC板的尺寸。文獻[12]對不同配筋率UHPC濕接縫梁進行了靜力抗彎試驗，建議在濕接縫處布置短鋼筋以增加該位置的抗裂性能。文獻[13]針對現澆橋面濕接縫高強補償收縮混凝土開展了預制橋面板混凝土的收縮試驗，使用高強收縮補償混凝土后，濕接縫處未出現破壞性的裂縫。

濕接縫是鋼-UHPC組合板的關鍵部位與受力薄弱環節，濕接縫及周邊UHPC的齡期差可引起額外的收縮應力，導致組合板更容易在接縫位置發生受力或疲勞破壞，影響構件的受力性能和耐久性。除構造特點及施工方法外，環境溫、濕度，早期彈性模量等也是影響組合橋面板收縮次內力的重要參數。目前已有的恒溫材料收縮研究成果還難以支撐對常溫養護條件下帶濕接縫的鋼-UHPC組合橋面板收縮效應的模擬和評估。這成為實際工程中該類構件合理設計的難點，影響結構的安全和經濟性。解決這一問題的可行途徑是結合構件監測試驗和數值模擬來反映工程實際和揭示收縮分布規律。

上海葉新公路新泖港大橋為雙塔中央雙索面鋼箱梁斜拉橋[14]，塔高60 m。橋梁全長1 385 m。鋼箱主梁寬38.5 m，采用了鋼-現澆UHPC組合橋面板的構件形式，UHPC板厚60 mm。本文結合背景工程鋼-UHPC組合橋面板夏季高溫高濕施工實際情況，首先設計制作含濕接縫鋼-UHPC組合橋面板足尺節段試件進行自然條件下收縮效應監測，考察鋼-UHPC組合橋面板整體與濕接縫處材料在90 d內的早期與全過程收縮及構件次內力的發展與分布特點；在此基礎上，結合力學分析和精細化有限元收縮效應計算，討論了組合橋面板收縮次內力形成與分布的基本規律。研究結果可為深入理解鋼-UHPC組合橋面板收縮效應積累重要的監測數據和分析基礎。

1 鋼-UHPC組合橋面板收縮效應監測試驗設計

1.1 橋面板試件設計與制作

為考察鋼-UHPC組合橋面板收縮效應，首先進行了足尺節段組合橋面板收縮效應監測試驗研究。圖1為足尺節段鋼-UHPC組合橋面板試件尺寸，板件厚度、縱、橫肋間距等均與背景工程中構件尺寸相同。圖1(a)為構件平面布置圖，試件長6 000 mm，寬2 000 mm，蓋板采用板肋加勁，共4個橫肋，間距1 800 mm；試件采用焊釘作為連接件，焊釘釘身直徑13 mm，釘高40 mm。圖1(b)為鋼-UHPC組合橋面板試件斷面布置圖，為考慮UHPC實際澆筑效果，設置了與原橋一樣2%的頂面橫坡；試件中，鋼筋等級均為HRB400，鋼筋直徑為16 mm，布置間距為100 mm，縱橋向鋼筋底部保護層和橫橋向鋼筋頂部保護層厚度分別為16、12 mm。圖1(c)為試件濕接縫處的配筋圖，設置與縱筋相同直徑與間距的接縫補強鋼筋，縱筋搭接長度為450 mm。

UHPC澆筑時環境溫度為37 ℃，濕度約60%，天氣晴。首先澆筑非接縫區域，8 h后對UHPC進行第1次澆水養護。濕接縫澆筑的時間間隔參照工程實際設計為24～48 h，試驗中對先澆UHPC應變持續監測，觀測到澆筑完成約24 h UHPC早期收縮基本完成后，于初澆筑完成28 h澆筑濕接縫區域，并在表面覆蓋土工布和塑料薄膜，靜置于室外常溫養護。兩次澆筑采用的UHPC拌合料完全相同，按照統一配比現場攪拌澆筑，施工人員與設備相同，且兩次澆筑時的溫濕度等環境條件類似。

1.2 橋面板收縮監測方案與測點布置

圖2為組合橋面板試件靜置布置圖及相關邊界條件。試件水平放置于水泥地面，保持頂面橫坡為2%。在試件底部加設墊木以減少自重引起的徐變效應的影響。

(a) 鋼橋面板平面布置圖

(b) 橋面板試件橫截面圖 (c) 后澆濕接縫區域鋼筋平面布置

圖2 收縮監測中的橋面板試件

試驗中分別對UHPC非接縫和濕接縫區域內部、鋼蓋板下表面等部位的縱橋向應變進行了監測。其中鋼板表面應變測量采用表貼式振弦應變計，UHPC內部則采用光纖光柵應變計，同時布置一個光纖溫度計測量UHPC內部溫度。測點布置如圖3所示，其中編號U表示UHPC光纖光柵應變計測點，且兩對應變測點(U1和U2，U4和U5)在同一縱向位置上沿厚度方向布置，如圖3(b)所示。U3測點與U2、U5測點處于豎向同一高度。編號T表示鋼蓋板下緣表貼式振弦應變計測點。

(a)平面圖 (b)剖面圖

本文結合背景工程中鋼-UHPC組合橋面板施工和養護實際情況，對組合橋面板試件進行了自然條件下常溫靜置收縮監測，共計90 d，同時對環境溫濕度變化進行監測。收縮監測以UHPC首次澆筑完成時刻記為時間零點。監測全程中環境最高溫度為37.8 ℃，最低溫度為11.5 ℃，最高濕度為100.0%，最低濕度為23.0%。

1.3 UHPC材性試驗結果

試驗所用UHPC材料由粉體材料和外摻定制特種鋼纖維組成。各材料組分含量見表1。其中鋼纖維體積摻量為2.3%，鋼纖維抗拉強度大于2 500 MPa；尺寸規格為直徑0.2 mm，長度16～18 mm，長徑比75～90。組合橋面板非接縫區及接縫區UHPC材料構成、攪拌設備與人員全部相同，制備環境相近，表2所列為非接縫區UHPC材料養護7 d和28 d的材性試驗結果。

表1 UHPC粉體材料組分

表2 UHPC材性試驗結果

2 鋼-UHPC組合橋面板收縮效應監測試驗結果與分析

本節主要對監測所得的鋼-UHPC組合橋面板環境溫濕度發展歷程、監測早期(72 h)及全過程UHPC收縮發展及鋼蓋板應變發展進行了總結和討論。由于監測早期UHPC收縮發展較為迅速，是影響結構受力的關鍵，所以本節對其進行了專門的考察和分析。

2.1 組合橋面板UHPC溫度和環境濕度監測結果

UHPC內部及表面的溫度發展歷程如圖4所示。內部溫度由圖3中UHPC內部光纖溫度計測量，表面溫度由粘貼在UHPC表面的振弦式溫度計測量。橫軸時間零點為首次澆筑UHPC完成時刻。表面溫度監測比內部溫度監測晚8 h。由于數據存儲故障，第37天至第52天的UHPC內部溫度監測數據缺失。根據溫度監測結果，UHPC澆筑初期表面日均溫度達40 ℃，之后呈降低的趨勢。UHPC板內部溫度整體低于表面溫度。澆筑完成后，72 h內UHPC內部溫度在20～44 ℃之間變化，30 d內日平均溫度在15～40 ℃之間變化，30～90 d內溫度日均值下降明顯，在10～25 ℃之間變化。內部早晚溫差較大，最大溫差約為20 ℃。環境濕度發展歷程如圖5所示，橫軸時間零點與圖4一致。根據濕度監測結果，澆筑完成后72 h內環境濕度約在40%～100%之間變化，30 d內日平均濕度在50%～100%之間變化；澆筑完成后30～90 d內濕度日均值有所降低，大約在50%～80%之間變化。

圖4 UHPC板內部和表面溫度監測

圖5 環境濕度監測

2.2 組合橋面板UHPC早期與全過程收縮發展與分布

橋面板濕接縫區域U1及非接縫區域U4測點的收縮發展歷程如圖6所示。橫軸以UHPC非接縫區域澆筑完成時作為時間零點；豎軸分別以非接縫區及接縫區UHPC澆筑完成時作為應變零點，正應變表示UHPC體積膨脹，負應變表示UHPC體積收縮。

(a)前72 h應變變化

(b)日平均應變變化

圖6(a)為早期72 h內UHPC應變發展歷程。U4測點在0～6 h內呈現膨脹趨勢，在第6小時應變達最大值約為465×10-6，UHPC內部水化反應熱和膨脹劑是導致膨脹的主要原因。此時UHPC開始初凝硬化，同時迅速收縮，澆筑后第24小時到達收縮谷值。此后，UHPC應變發展趨于穩定，變化幅度小于200×10-6。可見UHPC在炎熱潮濕環境條件下的早期收縮在24 h內基本完成。U1測點以濕接縫澆筑完成時(第28小時)作為應變零點，UHPC早期膨脹、收縮量與非接縫區域相比均更小，這與周邊約束及局部配筋加強有關。圖6(b)為UHPC收縮在90 d內的日均發展歷程。非接縫區域在監測后期收縮緩慢增長，60 d后收縮量增長約為總收縮量的30%，發展較為穩定；接縫區域受到周邊區域收縮作用的影響，60 d后的應變增長了50×10-6。收縮監測全程未見明顯裂縫，接縫狀態完好。

圖7為U2，U3及U5測點位置第3天、第20天和第80天時的UHPC日均收縮分布圖，豎軸以初凝點附近膨脹峰值作為收縮計算零點。可見后澆接縫處收縮明顯小于邊緣區域。從約束條件看，處于板中心的接縫區域一方面受焊釘的整體約束作用較強，另一方面受密配筋的約束更強；加之受到周邊先澆UHPC的邊界約束，因此收縮更小。此外，接縫處UHPC與環境接觸表面積更小，水分蒸發引起的干燥收縮更小，也會減小UHPC的收縮量。

圖7 UHPC內部縱橋向測點收縮比較

圖8為根據U4及U5測點在第3天、第20天和第80天時的監測數據結果所得的UHPC沿板厚方向的日均收縮分布圖。可見靠近鋼頂板處UHPC收縮偏小，收縮呈梯度分布。鋼板阻礙水分蒸發以及焊釘的約束作用差異是造成這一現象的主要原因。

統計UHPC各測點應變監測結果列于表3，其中收縮量以初凝點附近膨脹峰值為零點計算。非接縫區域初凝點附近膨脹峰值明顯高于接縫區域，原因是接縫區域澆筑后受到周邊區域和鋼筋焊釘等的約束作用更強。UHPC監測過程中最大收縮發生在非接縫邊緣區域的U4測點處，約為920×10-6，5個測點的收縮中位數為700×10-6。

圖8 UHPC內部沿厚度方向測點收縮比較

表3 UHPC測點應變結果統計

2.3 組合橋面板鋼蓋板底面早期與全過程應變發展

圖9所示為接縫區T3及非接縫區T6鋼板測點應變發展歷程。橫軸以非接縫區UHPC澆筑完成作為時間零點，與圖6中UHPC收縮發展歷程時間零點保持一致。

圖9(a)為早期72 h內鋼板應變的發展歷程。在6 h以前T6測點處鋼板應變值很小，隨后迅速增長，說明非接縫區UHPC已經初凝硬化，收縮在鋼板上產生次內力。需要說明的是，接縫區UHPC雖然在第28小時才完成澆筑，但非接縫區UHPC收縮與橋面板縱向通長鋼筋的共同作用會在接縫區域截面上引起正彎矩次內力。這是T3測點處鋼板在28 h前出現壓應變的主要原因。在濕接縫區UHPC澆筑完畢后，T3測點處鋼板應變趨于穩定，而處于邊緣位置的T6測點鋼板壓應變持續增加，說明非接縫區UHPC收縮次內力持續增大。

圖9(b)為T3及T6測點處90 d內鋼板日均應變發展歷程。靠近試件邊緣的T6測點處鋼板持續受壓，壓應變后期增長速率逐漸減緩，最大日均壓應變約為100×10-6。由于濕接縫區域鋼筋的密集布置對該區域UHPC的收縮產生了約束，導致該區域內鋼板的壓應力較周邊更小；在此基礎上，周邊非接縫區UHPC的收縮逐步增加使接縫區T3測點處鋼板產生了拉應變。

(a)前72 h應變變化

(b)日平均應變變化

圖10為根據T1，T3，T5，T6測點第3天、第20天和第80天的監測數據結果所得鋼蓋板底面縱向日均應變分布。豎軸以非接縫區UHPC澆筑完成時的鋼板應變作為應變零點。可以發現：非接縫區域鋼板壓應變顯著高于接縫區域。對于非接縫區域，靠近邊緣的測點壓應變小于靠近中心區域的測點。結合圖7中UHPC應變分布結果與分析，可知原因是靠近中心區域UHPC受焊釘約束作用較強，收縮較小，因此引起的鋼板次內力更大。

圖10 鋼蓋板縱橋向測點應變比較

2.4 鋼-UHPC組合橋面板足尺節段收縮發展模式總結

根據收縮監測和分析結果，常溫養護條件下組合橋面板中UHPC板的收縮發展過程可大致分為4個階段，如圖11所示，圖中Ⅰ是早期反應膨脹階段，Ⅱ是自收縮為主的快速收縮階段，Ⅲ是終凝硬化完成后的緩慢收縮階段，Ⅳ是受環境因素影響為主的穩定階段。

第Ⅰ階段(0～10 h)是UHPC在澆筑完成后短時間內受水化反應的體積增大和放熱的影響，發生了一定程度的膨脹，最大膨脹量約為400×10-6～500×10-6；第Ⅱ階段(10～36 h)UHPC從最大膨脹值處快速收縮，以自收縮為主，這一階段內部的收縮量達到最終收縮量的70%以上，應變減小值約為500×10-6；第Ⅲ階段(1.5～60 d)UHPC內部自收縮速度減緩，受環境因素影響產生的應變值所占比重逐漸增加；UHPC表面收縮速度快于內部，這一階段的收縮量也高于內部，約為100×10-6～200×10-6；第Ⅳ階段(60～90 d)UHPC收縮趨于穩定，自收縮基本完成，主要受環境因素變化的影響，應變值在某一小范圍波動。整個過程中自收縮發展逐漸減緩，受環境因素影響的應變所占比重不斷增加。

圖11 組合橋面板中UHPC收縮發展模式示意

在收縮分布模式上，本試驗中UHPC板的收縮分布有如下規律性：1)縱橋向收縮體現出靠近邊緣區域的收縮量高于后澆濕接縫區域的特點。這一方面是因為橋面板試件體積較大，不同區域位置受到焊釘等的約束作用會有明顯差異。文獻[15]對使用裝配式混凝土板的鋼-混凝土組合橋面板的長期收縮效應進行試驗研究，監測結果同樣符合這一規律。另一方面是濕接縫區域配筋更密，且澆筑初期受到周圍已初凝UHPC的約束，因此收縮量較小。2)UHPC厚度方向上，靠近鋼蓋板處的收縮值更小。原因在于越靠近鋼蓋板處UHPC受到鋼板和焊釘的約束作用越大，水分揮發也更少，因此收縮應變值較靠近UHPC上表面處更小。

3 帶濕接縫的鋼-UHPC組合橋面板收縮效應有限元分析

UHPC收縮主要包含自收縮與干燥收縮[16]。而自然條件下溫度變化既會對自收縮產生影響，也會引起一定的干燥收縮，此外UHPC材料的膨脹系數也不穩定，這些變化規律需要通過大量的材料及構件試驗才能得到精確的模型。目前相關研究還不充分。本文在常溫監測結果的基礎上建立了有限元模型來進一步分析含濕接縫的鋼-UHPC組合橋面板收縮效應特征。分析中，溫度變化對收縮發展的影響部分不作考慮。UHPC的早期力學本構及收縮特性均參考已有文獻成果進行設置，分析結果可作為對收縮監測結果的定性補充，為將來的定量分析提出可行的有限元分析方法。

3.1 有限元模型及濕接縫模擬分析方法

通過ABAQUS建立含濕接縫的鋼-UHPC組合橋面板試件模型。UHPC板、鋼結構分別采用C3D8R實體單元和S4R板單元模擬，鋼筋采用T3D2桁架單元模擬，焊釘連接件采用connector單元模擬并考慮了剛度非線性。鋼筋單元與UHPC體單元之間建立了embedded(嵌入)約束，UHPC板與鋼蓋板表面設置了“面-面”接觸，根據《GB 50017—2017 鋼結構設計標準》第12.7.4條，鋼與混凝土之間摩擦系數可取0.4。由于UHPC不含粗骨料，表面粗糙度更小，這里取界面摩擦系數為0.3。法向設為“硬接觸”。其他邊界條件與監測試驗一致。

收縮監測試驗早期，鋼-UHPC組合橋面板中的UHPC分為兩次澆筑，首先是非濕接縫區澆筑，然后是濕接縫區澆筑，兩次澆筑相差28 h。在基于顯式動態分析法的有限元模擬分析中分別對上述兩種狀態進行建模，即不含濕接縫區域UHPC的組合橋面板模型M1和含濕接縫區域UHPC的組合橋面板模型M2。M2模型中濕接縫與周邊區域接觸面設置為綁定接觸。由于實際試驗中未觀察到UHPC裂縫，因此未考慮UHPC的材料塑性階段，模擬分析中對兩個模型的應變結果進行線性疊加來分析帶濕接縫的鋼-UHPC組合板收縮效應發展規律，計算方法為

R(72 h)=R(M1)+R(M2)

(1)

其中:R(M1)和R(M2)分別為M1和M2模型收縮計算下的響應，R(72 h)為初澆筑后72 h收縮計算的結構響應。

3.2 材料力學本構與UHPC收縮模型

模型中UHPC材料的強度等參考表2設定。UHPC的線膨脹系數近似取11.76×10-6/℃[16]，采用線彈性模型。UHPC早期彈性模量持續變化，模擬中參照歐洲FIB模式規范設定彈性模量變化曲線，如圖12(a)所示，圖中t為UHPC齡期。鋼的彈性模量取2.06×105MPa，線膨脹系數取1.2×10-5，采用理想彈塑性模型，屈服應力為345 MPa。由于引起UHPC早期開裂的主要是初凝后的收縮，因此本文針對初凝點附近最高膨脹值后的收縮進行模擬。

根據文獻[17-19]對UHPC收縮發展的研究成果，結合監測結果，假定本試驗中UHPC材料在0～3 d內的收縮發展曲線如圖12(b)所示。UHPC澆筑后初期收縮發展較快，約48 h后收縮速率逐漸減緩。由于試驗環境日溫差和日濕度差均較大，收縮監測中的最值也較大，因此模擬中的應變發展參照收縮日均值發展進行設置。通過降溫模擬組合橋面板中UHPC的收縮，降溫曲線(溫度-時間關系)根據收縮發展曲線進行設定。

(a) UHPC彈性模量發展曲線 (b) UHPC收縮發展曲線

3.3 鋼-UHPC組合橋面板收縮效應計算結果

3.3.1 組合板中UHPC收縮發展與分布

第1次UHPC澆筑后28 h內(濕接縫即將澆筑前)組合橋面板收縮效應為M1模型計算結果，第1次UHPC澆筑后28～72 h(濕接縫澆筑完成后)組合橋面板收縮效應為M2模型計算結果。0～3 d UHPC收縮效應為兩個模型計算結果的疊加。濕接縫澆筑前后UHPC組合橋面板縱向中軸線上的UHPC應變分布如圖13所示，應力分布如圖14所示。

圖13 濕接縫澆筑前后UHPC橫向中心線應變分布

圖14 濕接縫澆筑前后UHPC橫向中心線應力分布

根據計算結果，在濕接縫澆筑前(0～28 h)，非接縫區域分別各自收縮，區域中心部分收縮量較小；由于焊釘布置不均勻，單個區域內收縮分布不完全對稱。濕接縫澆筑后(28～72 h)，非接縫區域中靠近濕接縫的部分收縮量較小，且在接縫周邊產生了一定的拉應變。疊加后發現，3 d時后澆區域靠近濕接縫處的收縮值小于后澆中心區域，原因是接縫處UHPC受到了周邊非接縫區域的約束作用。從應力來看，與接縫相鄰的區域的拉應力值明顯高于周邊區域，這說明收縮影響下接縫附近是組合板受力的薄弱部位。

3.3.2 組合板中鋼蓋板應變發展與分布

濕接縫澆筑前后鋼蓋板橫向中心線應力分布如圖15所示。濕接縫澆筑前，先澆部分各自中心區域鋼板壓應力最大。結合中心區域UHPC收縮更小的現象，分析原因是中心區域UHPC受鋼板約束作用更大，因此引起的鋼板壓應力更大。由于非接縫區域收縮引起的正彎矩次內力作用，在接縫澆筑前濕接縫區域鋼板就受到壓應力。濕接縫澆筑后，接縫處鋼板則由于UHPC收縮而受壓。

初澆筑3 d后，濕接縫區域鋼板上壓應力達到22 MPa，仍然明顯小于周邊區域鋼板。這說明濕接縫區域內部由于受到密配鋼筋和先澆UHPC的約束作用，引起的鋼板次內力相比周邊區域會更小。

將計算結果與試驗結果定性比較，可以發現計算所得收縮效應的分布規律與試驗結果基本一致，這主要體現在：1)UHPC收縮值在組合板邊緣區域較高，靠近中心區域較低；2)接縫澆筑前，接縫區域鋼板受非接縫區域收縮影響產生壓應力；3)收縮次內力引起的接縫區域鋼板壓應變比先澆部分中心區域更小。計算所得接縫區域鋼板受壓應力高于監測結果，主要原因可能包括計算模型中未能考慮UHPC中膨脹劑的作用，接縫區域UHPC早期的膨脹抵消了一部分鋼板的壓應力。

圖15 濕接縫澆筑前后鋼蓋板橫向中心線應力分布

4 結 論

本文結合某橋鋼-UHPC組合橋面板夏季施工及養護實際情況，通過對自然環境常溫養護下的鋼-UHPC組合橋面板足尺模型的靜置收縮效應監測，考察了夏季高溫養護環境下組合橋面板中收縮效應發展特點；同時采用有限元分析探討了UHPC組合橋面板收縮次內力的分布特點。得出以下結論：

1)在最高溫度37.8 ℃，最大溫差20 ℃左右，濕度80%左右的環境條件下，UHPC初凝時間約為6 h，早期收縮在24 h左右基本完成。60 d后收縮量約占監測全程收縮量的30%，各測點全程收縮量中位數為700×10-6；后澆濕接縫區域的收縮量小于邊緣區域；越靠近UHPC表面處的收縮越顯著。澆筑齡期差為28 h的情況下，濕接縫與周邊UHPC區域的結合較好，未觀察到收縮裂縫。

2)根據監測和分析結果，鋼-UHPC組合橋面板的收縮發展大體可以分為4個階段，包括早期膨脹(0～10 h)、初凝硬化后顯著收縮(10～36 h)、緩慢收縮(36～60 d)以及穩定階段(60 d以后)。

3)根據試驗和有限元模型計算結果，對于濕接縫澆筑前的兩塊UHPC板，UHPC收縮在UHPC板的邊緣較大，靠近UHPC板中心位置更小；收縮次內力引起的鋼板壓應變在板邊緣較小，板中心位置較大。對于濕接縫澆筑后的整塊組合板，接縫處UHPC收縮與鋼板壓應變均小于周邊區域。濕接縫處密集配筋對該區域UHPC收縮的約束以及周邊UHPC收縮發展的影響是主要原因。

4)通過有限元模擬分析可知，組合橋面板收縮效應及齡期差在濕接縫交界處造成了較為明顯的應力變化，在濕接縫邊界附近UHPC拉應力有增加的趨勢；接縫區域鋼板在接縫澆筑前已受到壓應力作用，接縫澆筑后鋼板在濕接縫交界對應位置也存在著應力轉折點。可見收縮影響下濕接縫邊界附近是組合板受力的薄弱部位。