冷段
- 板帶鋼在退火過程中改善板形的生產方法
熱段、隔離段、緩冷段、快冷段、出口密封室。其中,均熱段與緩冷段之間通過隔離段進行有效隔離。②在含有正爐壓的加熱段內先對板材完成加熱。③板材完成加熱以后進入板形改善段,通過爐內板形矯直裝置進行板形改善。④出板形改善段的板材進入均熱段。⑤板材進入緩冷段進行緩慢冷卻。⑥板材進入快冷段快速冷卻。⑦出快冷段的板材經過出口密封室出退火爐,完成退火及改善板形作業。本發明利用板材在退火過程中的生產特性,以板材連續退火的生產工藝為基礎,采用退火過程中改善板形的生產方法,實現
寶鋼技術 2023年6期2023-02-01
- 大型燃煤機組供熱改造技術的工程應用
機組的主汽、再熱冷段、再熱熱段管道上抽汽，再通過減溫減壓器進行供汽[4-6]，該技術系統簡單、改造量小，是目前應用最為廣泛的技術；3）采用壓力匹配器，利用高壓蒸汽引射低壓蒸汽混合后供汽。能夠節約一部分能量，目前應用業績也很多，但是壓力匹配器的特性對汽源的選擇有很高的要求[7-9]；4）采用小汽輪機，利用小汽輪機排汽去供熱，實現了能量的梯級利用。小汽輪機可用于拖動鍋爐給水泵或風機，也可直接發電上網或并入廠用電系統。但在實際應用中限制條件較多，受到改造周期、布
南方能源建設 2022年3期2022-09-30
- 連續退火爐爐壓波動伴隨露點異常原因分析及治理
氮氣外泄；5）緩冷段、快冷段、終冷段循環風機進出口泄露對爐壓及露點的影響。針對以上可能引起爐內壓力異常的原因進行逐一分析，并提出有效的控制措施及可行的辦法。2.1 保護氣體供氣系統出現問題對爐壓的影響爐內充滿氮氫保護氣體，為了防止發生安全事故，必須要保證爐壓始終處于正壓，并且處于合理的壓力控制值。我司對退火爐每段爐區均配備了爐壓檢測，壓力均符合我公司《連續退火爐生產工藝作業指導書》的標準，并且沒有異常波動，如果供氣量出現異常，爐壓會立即發生變化并示警。2.
現代工業經濟和信息化 2022年6期2022-08-02
- 控軋控冷技術在棒材生產線上的應用
1]，軋后增加控冷段和恢復段，完成均勻分級控冷，最終達到細化晶粒提高鋼材性能的目的。2 控軋控冷改造前現狀柳鋼棒線型材廠共6條棒材、2條高線以及1條型材生產線，其中棒材生產線主要軋制螺紋鋼。本次改造涉及的是三、四棒，基本情況如下：三、四棒16架與17架間距離為5m，三棒進精軋前無預穿水，軋后K1至3#飛剪30m，四棒進精軋前設有預穿水，距離22.5m，軋后K1至3#飛剪30m。因三、四棒軋工藝距離較短，無法滿足K2、K3之間增加控冷和回復段需求，需要對三、
中國金屬通報 2021年16期2021-12-26
- 回轉式空預器聯合熱管空預器防堵應用及效果
硫酸氫銨在空預器冷段溫度區間呈液態，具有強黏性，極易與煙灰顆粒結合并黏附在蓄熱板表面，造成空預器冷段積灰。硫酸氫銨黏結性積灰會引起設備煙氣側壓降增大，送、引風機過載，影響鍋爐安全運行[20]。劉建民[21]等重點分析了蓄熱片表面酸凝結對硫酸氫銨生成和沉積方式的影響。范蕓珠[22]、馬雙忱等[23]指出硫酸氫銨的形成是溫度和反應物體積分數的函數，其形成溫度在220～261℃，硫酸氫銨揮發溫度173.7℃,熱力學分解溫度為447.18℃。焦坤靈等[24]對硫酸
電力科技與環保 2021年6期2021-12-14
- 先進的球團工藝技術在中陽200萬t球團廠的應用
道。1—環冷機2冷段熱風管道；2—補熱管道；3—爐罩除塵器進口管道；4—調節閥門2.5 鏈箅機預熱段補熱的設計中陽球團廠含鐵原料為嵐縣赤鐵礦，生產中沒有FeO的放熱，所以設計中在預熱I段和預熱II段采用輔助燒嘴補熱，通過燒嘴燃燒燃料產生的熱量來達到生產中的要求。在設計中，預熱Ⅰ段采用管道加熱爐。環冷機冷卻2段的熱氣通過管道進入到鏈箅機預熱Ⅰ段上罩，在熱風管道上布置一臺管道加熱爐。來自2冷段的熱氣通過管道進入到加熱爐內，利用燒嘴燃燒燃料來加熱熱氣，使熱氣的溫
礦業工程 2021年6期2021-12-01
- 板坯連鑄過程的凝固傳熱分析
鑄坯在結晶器和二冷段的溫度分布息息相關，故研究分析連鑄坯在整個連鑄過程中的凝固傳熱行為尤為重要[1]。又因連鑄坯凝固過程存在著動量、熱量和質量的傳遞，無法通過測量工具直觀判斷[1]，因此借助數值模擬手段掌握連鑄凝固過程各階段的內部變化規律，可為實際生產工藝參數的合理控制提供理論指導。本研究以某企業R=10.3 m的直弧型連鑄機生產D32船板鋼250 mm×2400 mm連鑄坯為研究對象，應用ANSYS有限元軟件模擬分析了鑄坯在結晶器及二冷段凝固冷卻過程中的
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 廣州增城H級燃氣-蒸汽聯合循環機組供熱抽汽點選擇研究
高壓缸排汽管道（冷段）抽汽方式是一種技術和經濟性更優、更適合大容量聯合循環機組的抽汽供熱方式。1 各種供熱抽汽方式研究根據冷、熱負荷負荷特性確定熱源為蒸汽后，機組有如圖1 所示四種可選的供熱抽汽方式：①冷段抽汽、②熱段抽汽、③中壓缸抽汽、④中低壓缸聯通管抽汽［4］，前兩種方式應用較少，后兩種方式應用較多。另外，還有一種方案：從冷段和中低壓缸聯通管分別抽汽，通過壓力匹配器來實現供熱［5-7］，但該方案既增加了初投資，系統又變得更復雜，機組低負荷供熱能力差，所
南方能源建設 2021年2期2021-06-30
- 某核電機組一回路升溫期間安注管道異響事件分析
管與二環路的兩條冷段相連接,出口經安注管線(DVI)進入反應堆壓力容器(RV)。在系統正常運行期間,CMT內部充滿常溫含硼水,其入口電動閥常開,出口兩個氣動閥常關,在收到安注信號(如安全殼壓力高-2,穩壓器壓力低-3,主蒸汽管線壓力低-2,冷段溫度低-2,穩壓器液位低-2等)后,出口氣動閥打開,同時觸發跳主泵,在熱密度壓頭驅動下,進行自然循環,實現其高壓安注功能。2 原因分析2.1 穩態分析以單獨一個CMT為例,計算模型如圖2所示。圖2 計算模型示意圖Fi
核科學與工程 2021年2期2021-05-18
- 660 MW 超臨界機組工業抽汽節能方案分析
可能提供的汽源有冷段、熱段、中排(四抽)供汽、輔汽聯箱。若只用中排抽汽直供,則不能滿足工業汽的穩定供給,不予考慮[3-4]。滿足供汽條件的蒸汽為再熱蒸汽熱段和再熱蒸汽冷段。若從冷段蒸汽管道打孔,冷段抽汽量過多將會影響鍋爐受熱面的工作情況,會導致鍋爐再熱器出口溫度偏高,出現受熱面超溫。因此,如果從冷段抽汽一般不超過冷段蒸汽總流量的5%,如果抽汽量超過5%,就需要對鍋爐的系統進行調整或者改造,以滿足冷段抽蒸汽工況下鍋爐再熱器安全工作。從熱段蒸汽管道打孔,抽蒸汽
河北電力技術 2021年1期2021-03-31
- “華龍一號”蒸汽發生器傳熱管失水事故應力響應分析
器之間的主管道為冷段。蒸汽發生器作為核電廠反應堆冷卻劑系統中的三大核心設備之一，它是唯一一個同時接觸一、二回路介質的主設備。蒸汽發生器主要功能是將反應堆冷卻劑從堆芯帶出的熱量，通過傳熱管、從一回路傳遞給二回路，同時它還要防止帶放射性的一回路中的冷卻劑進入到二回路、污染二回路系統。在正常停堆和事故工況下，蒸汽發生器還起到了導出堆芯的衰變余熱，保護反應堆安全的作用。根據RCC-M規范的規定，為了保證核電廠及其周圍環境的安全，必須對一些假想的事故進行分析。失水事
壓力容器 2021年12期2021-02-10
- 單相熱工流網計算軟件應用研究
經由注入管線提供冷段注入。流網系統設計流通形式如圖2 所示。仿真結果顯示，在RCS 系統壓力降低后，低壓安注泵從IRWST 取水后，不再回流，而是經過低壓安注系統的并聯注入管線，與中壓安注系統的注入管線合并后，再分為三條冷段注入管線進行安注，3 條冷段注入管線的流量出現相同幅度的增加，同時由于RCS 壓力降低，中壓安注泵取水流量增加，中壓安注泵出口壓力下降。另外，中壓安注系統或低壓安注系統中并聯注入管線壓力和流量的瞬態變化趨勢一致且穩態值相同，與設計流通形
設備管理與維修 2020年21期2021-01-05
- 1000MW 汽輪機高壓缸貓爪翹起缺陷分析處理
高壓導汽管四根和冷段排汽管道兩根。安排對高壓導汽管和冷段管道進行檢查分析。2.1.1 高壓導汽管檢查情況：#1、#3 高導管與汽輪機高壓缸上缸相連，檢查#1、#3 高壓導汽管彈簧吊架冷熱態載荷存在差異，均為#1 吊架載荷43000N，#3 載荷62000N，左右吊架相差20000N。通過吊架可以看出#3 導管受力要比#1 導管大。與汽缸西側翹起現象吻合，#2、#4 高壓導汽管道因管路長彈性大對汽缸的牽拉作用可不考慮。高導管法蘭拆除前后冷段管道測量數據：單位
海峽科技與產業 2020年10期2020-12-18
- 330 MW直接空冷機組380 V空冷段電壓總諧波畸變率超標原因分析及處理方法
使得380 V空冷段電能質量不合格，即電壓總諧波畸變率超標。另外，大量諧波的存在使得空冷變頻器出現局部高溫，從而加快了變頻器的老化。空冷變頻室室溫超溫會影響變頻器的出力，進而影響機組帶負荷能力。電能質量的好壞直接影響火力發電廠運行的安全穩定與經濟效益。理想的電能波形應該是完美對稱的正弦波，但正常運行過程中的某些因素會使完美對稱的正弦波偏離對稱正弦，由此產生電能質量問題——諧波。諧波的存在容易形成諧波污染，其中變頻器是構成直接空冷機組的主要諧波污染源。變頻器
通信電源技術 2020年15期2020-11-26
- 某電子潔凈廠房新風的設計和運行
，MAU 機組表冷段通常會分為兩個翅片管換熱器，即一級表冷段和二級表冷段，室內的負荷則由干盤管（DC）承擔處理，風機過濾單元（FFU）主要負責潔凈環境內的氣流組織和空氣潔凈程度。圖1 典型潔凈廠房空氣處理模式圖2 空氣處理機組組合段圖3 是新風處理的表達過程在焓濕圖上的體現，圖3（a）是夏季新風機組運行的過程，室外空氣經過一級表冷段后，達到L1 狀態，L1 經過二級表冷段后，達到露點溫度L（機器露點），經二級加熱段加熱升溫后送入室內，顯然，在這種夏季工況模
江西建材 2020年10期2020-10-30
- 回熱系統外置式疏水冷卻器的最佳應用
），內置虹吸式疏冷段結構不能再使用；次末級低加抽汽與末級低加抽汽之間的級間壓差很小（20-40kPa），已不足以克服內部疏水流動阻力、疏水管道高度壓差以及疏水調節閥所需壓差，不能實現疏水逐級自流，故次末級低加不能設置內置疏冷段。如系統要求考慮回收末兩級低加疏水熱量，且保證末兩級低加的疏水暢通，最佳方案是：兩級不帶疏冷段低加+共用外置式疏水冷卻器[1-5]。1 低抽汽壓力下內置虹吸疏冷段應用受限內置虹吸疏冷段結構如圖1 所示，利用級間壓差產生的虹吸作用，將殼
商品與質量 2020年24期2020-09-10
- 提高連續退火爐快冷段設備的氣密性改造
機組立式退火爐快冷段設備主要由爐殼，BB1、BB2移動風箱，BB3固定風箱，四根穩定輥和三臺循環風機及進、回風管道等組成，其作用是將從緩冷段冷卻后過來的金屬進行快速冷卻，使金屬溫度從630℃～680℃降至400℃～450℃，使可溶解碳在快冷過程中迅速達到過飽和狀態，驅使碳晶體的析出。2030冷軋連續退火爐自竣工以來，其快冷段進風、回風管道及爐殼部位焊接缺陷較多。經打壓查漏統計，進風和回風管道焊接處漏點占總漏點的54.52%，爐殼本體與筋板、橫梁和錨固釘焊接
世界有色金屬 2020年7期2020-07-20
- AP1000 堆芯補水箱排水與自動卸壓系統噴放合并試驗的研究
(PBL)相連的冷段出現空泡后，CMT將切換到排水模式[1]。ADS噴放試驗主要操作步驟為：正常運行壓力溫度平臺(NOP/NOT)主泵100%轉速條件下，手動觸發CMT信號停轉主泵，觸發信號30 s后開始開啟ADS閥門；ADS第1～3級閥門在自動控制下按照設定的延遲時間相繼打開；當ADS第3級閥門全開后，立即依次逆序關閉所有ADS閥門；當所有ADS閥門關閉后，關閉SG PORV閥。試驗的主要目的是通過ADS噴放RCS來驗證自動卸壓系統的運行。根據以上兩個試
核科學與工程 2020年1期2020-05-22
- 淺析超厚（1.5 ～ 3 cm）仿古磚在輥道窯燒成過程控制的注意事項
增多現象，則為急冷段溫度過低或者緩冷區域負壓過大所致。克服方法：需要適當升高急冷溫度20 ～ 30℃或更高或適當關小抽熱風機（視調整結果而定）。b）急冷風管不宜開啟過多，因為厚磚需要大風量集中在急冷前段快速吹風冷卻，此時坯體還有液相緩沖，不容易出現風驚現象，如果急冷風管開啟過多（12條以上），當坯體經過急冷段降溫后，坯體的四條邊及角出現黑色現象時，還繼續吹入冷風對厚磚降溫，則很容易出現崩圓角缺陷。克服方法：關閉急冷后段開啟過多的風管及適當升高急冷溫度10
佛山陶瓷 2019年11期2019-12-19
- 供熱機組深度調峰中供熱方式的優化改造
計供熱汽源為再熱冷段抽汽，50%THA(熱耗率驗收)工況下再熱冷段蒸汽壓力為1.8 MPa、溫度為337 ℃，可滿足供熱蒸汽壓力為1.5 MPa、溫度為250 ℃的要求。但在目前火電機組進行深度低負荷調峰運行已成為常態的背景下，深度調峰至30%THA工況時，再熱冷段蒸汽壓力下降至1.2 MPa，已不能滿足熱用戶的要求。因此，有必要對供熱汽源進行改造。2 改造方案目前2號機組采用的供熱系統見圖1。圖1 機組供熱系統示意圖該系統由供熱母管、減溫減壓器、熱網加熱
發電設備 2019年4期2019-08-06
- 檔案室存儲溫濕度控制策略
——以河南省為例
包括有過濾段、表冷段、噴淋段和送風段等段數，其中表冷段分別通熱水管和冷水管，噴淋段通自來水，均由自動蝶閥控制水量；自動蝶閥由控制中心集中控制。（二）空氣調節目標。溫濕度分區調節的主要目的達到目標區。為達到這個目的，在檔案庫房均勻分布有溫濕度傳感器，傳感器測定的溫濕度傳回控制中心，控制中心首先對傳感器信號進行分析，之后綜合判斷處于溫濕度控制分區的哪個分區。然后控制噴淋或冷凍水的自動蝶閥，進行冷卻（或加熱）、噴淋等措施，最終達到目標區。（三）分區控制策略。當處
辦公室業務 2019年14期2019-08-01
- 淺析輥道窯安裝異形急冷風管對坯體的影響
而決定，然后在急冷段上、下對稱分布安裝，急冷風管以通管方式開孔且出風口呈垂直方向正對棒面，有些因生產過程調整需要，也有將急冷風管的出風口調到有一定的斜度的。如下圖1所示。（2）異形急冷風管的設計及安裝。1）異形急冷風管的設計圖2）異形急冷風管的安裝原則一般情況下，急冷段異形風管的安裝都是根據出窯坯體的變形情況而安裝調整，或者事前已有安裝的異形管，可根據磚形情況選擇使用，通常情況下是在急冷段的前、中、后區域分別安裝1 ～ 2支異形風管，其余的急冷風管還是保持
佛山陶瓷 2019年5期2019-07-01
- 300 MW純凝機組供熱改造經濟性分析
別分析了采用再熱冷段抽汽和再熱熱段抽汽2種不同的改造方案。通過水力計算得出，采用再熱熱段抽汽后經減溫、減壓向外供汽的改造方式，能夠滿足該用戶用熱需求。此外，通過本次改造，該機組在平均抽汽工況下可降低發電煤耗7.22g/(kW×h)，年節約標煤11921t，考慮節煤收益后，項目投資回收期為2.94a，具有良好的經濟效益。工業供熱；再熱冷段；再熱熱段；減溫減壓0 引言目前，隨著我國火電產業結構的不斷調整及優化，火力發電廠單一依靠發電提高經濟性受到了一定的限制，
發電技術 2019年1期2019-02-28
- 浦項熱鍍鋅退火爐工藝研究
熱段(SF)、緩冷段(SCS)、快冷段(RCS)、過時效段(OAS)、最終冷卻段(FCS)、感應加熱段(IHS)和出口段。現將各段主要功能及作用詳列如下。1.1 噴射式預熱段(JPF)帶鋼首先在清洗段經過初步清理后通過入口密封進入退火爐預熱段，入口密封保證了退火爐內部N2H2 保護氣體不外泄，隔絕了退火爐外部空氣的進入，帶鋼在噴射式預熱段通過經過熱交換器后的熱的氮氫保護氣進行加熱，在離開噴射式預熱段時把帶鋼加熱到退火溫度（根據具體鋼種進行細微調節）。而由法
中國設備工程 2019年23期2019-01-16
- 反應堆自然循環運行研究
存在高度差，依靠冷段下降流和熱段上升流中流體的密度差所產生的驅動壓頭來實現的循環。從自然循環定義中我們可以看出，建立自然循環必須具備以下條件：①系統中必須存在熱源和冷源；②熱源和冷源中存在高度差，熱源在下面，冷源在上面；③系統冷段和熱段中的流體存在密度差。3 自然循環工作原理自然循環的工作原理為：工質依靠上升管受熱所產生的密度差沿著閉合的路線運動。簡單循環壓差平衡式：其中，h、hi為下降管的高度（即循環回路的高度）及上升管各區段的高度，單位m；Δpxj、Δ
中小企業管理與科技 2018年25期2018-11-08
- 退火爐閃冷段高氫控制技術
生產線退火爐的閃冷段采用了高氫冷卻技術，最高氫氣含量達35%，采用高速氣體噴射冷卻技術，最高冷卻速率達100℃/s·mm，實現了對帶鋼的高速冷卻，在高強鋼DP、TRIP鋼的生產上得到了很好的應用。1 退火爐閃冷段介紹冷軋帶鋼進入退火爐內保持一定的速度，經過預熱、加熱、均熱、及緩冷處理后帶鋼溫度一般在690℃，進入閃冷段，高氫含量的保護氣體經過3臺變頻風機高速噴吹至帶鋼上，一個道次內冷卻至290～300℃，實現工藝要求，后經過過時效1段、過時效2段、二次冷卻
冶金動力 2018年11期2018-10-23
- 高氫噴射冷卻技術在高強鍍鋅板生產中的應用
過程及影響因素快冷段屬于爐溫在500℃以下的低溫爐。完成噴流冷卻后的冷卻氣流在風箱內進入下一循環。根據牛頓冷卻公式，鋼板與氣體之間的對流傳熱為：其中C∑為對流換熱系數，單位為KJ/(m2h℃)式中：λ為氣體導熱系數，單位為J/(mh℃);V為 氣體粘滯系數，單位為m2/s;n為噴嘴形狀系數；W為 噴出氣流的速度，單位為m/s；L為氣流間距，單位為m;S為帶鋼表面與噴口距離，單位為m；d為噴嘴定性尺寸，單位為m。由公式（1）可知，鋼板與氣體之間的對流傳熱決定
世界有色金屬 2018年13期2018-09-12
- 某型高加的失效原因及分析
口，拆除了部分疏冷段包殼，對受損換熱管及疏冷段端板進行取樣。表1某機組高加的安裝及投運時間(年.月)高加編號運抵現場設備安裝投用初始泄漏漏管數量/根1號高加2006.32006.62006.12未統計未統計2號高加2006.32006.62006.12未統計未統計3號高加2006.32006.62006.122010.224注：漏管數量中的24根，含保護性堵管數，堵管率為2.06%。表2某機組高加THA工況時運行參數加熱器編號1號高加2號高加3號高加管側設
電站輔機 2018年2期2018-08-18
- 靈活性改造抽汽口的選擇
熱熱段蒸汽管道、冷段蒸汽管道作為熱源點，將蒸汽抽出，經過減溫減壓器將蒸汽降低成0.3～0.4MPa，240℃供熱蒸汽，有效補充中低壓聯通管得供熱抽汽。經過分析，從主汽抽汽最經濟。1 氣源參數在25%BMCR滑壓工況下，汽輪機參數見表1：表1 主汽、熱段、冷段參數表2 所需采暖蒸汽按采暖平均溫度18℃，冬季室外平均溫度-6.1℃，室外計算最冷溫度-19℃（氣象部門公布），計算得出采暖蒸汽平均用氣量為 353t/h，見表 2。表2 采暖蒸汽需要量分別從上述蒸汽
商品與質量 2018年42期2018-04-22
- 核電機組低壓安注試驗限流孔板調整計算
。試驗工況主要有冷段直接注入工況、熱段同時注入工況、冷段同時注入工況，冷熱段同時注入工況，每一種工況流程見表1。001PO和002PO分別獨立執行4種工況。當低壓安注試驗某一工況結果不合格時，需調整相應的孔板。圖1 安全注入系統流程低壓安注試驗涉及的孔板調整情況主要包括：冷段直接注入工況環路流量不匹配，需要調整008DI／009DI／010DI孔板中某一個孔板尺寸，調整單個孔板時的調整原則：調整流量偏離中間值最大的環路的孔板；冷段直接注入工況總體流量不合格
山東電力技術 2018年1期2018-01-30
- 海陽AP1000核電站主管道加工技術
造成型差，尤其是冷段壁厚與內徑偏差較多，坡口加工的難度更大。研究主管道安裝中的坡口加工，通過激光跟蹤測量及3D建模技術的應用，采用偏心加工、斜面加工等方法，管控加工過程的質量風險，加工結果超出設計變更預期，為后續項目的主管道坡口加工提供了參考。主管道；激光測量建模；坡口加工；質量控制；AP10000 前言AP1000核電機組是我國從美國西屋公司引進的第三代核電技術，在浙江三門和山東海陽各建兩臺，作為我國實現第三代核電自主化的依托項目。反應堆冷卻劑系統主管道
電焊機 2017年11期2017-12-29
- 高壓加熱器疏冷段出口流量分配影響因素分析*
室)高壓加熱器疏冷段出口流量分配影響因素分析*余雛麟1,2任志文1鄧 科2季敏東2楊 威2(1.西安交通大學能源與動力工程學院；2.東方電氣集團東方鍋爐股份有限公司 清潔燃燒與煙氣凈化四川省重點實驗室)采用CFD方法對高壓加熱器疏冷段出口流量的分配特性進行分析，探討進口流速、出口壓力、底面出口位置、底面出口與側面出口面積比和換熱管數量對流量分配特性的影響。高壓加熱器 疏冷段出口 影響因素 流量分配大型火電站或核電站中廣泛采用的三段式臥式高壓加熱器(下文簡稱
化工機械 2017年4期2017-11-13
- 燃氣聯合循環供熱機組抽汽方案的選擇
缺點，最后確定了冷段抽汽供熱為最優方案。燃氣聯合循環； 抽汽供熱Abstract： Taking the 400 MW gas-fired heat & power cogeneration project in a power plant as an example, the characteristics, application conditions, advantages and disadvantages of several common he
發電設備 2017年5期2017-10-09
- 先進壓水堆大破口始發嚴重事故下安全殼內氫氣風險分析
分析。分別選取了冷段雙端剪切斷裂大破口、冷段大破口疊加IRWST重力注水有效以及ADS-4誤啟動三個典型大破口失水事故序列，對事故進程中的氧化溫度、產氫速率以及產氫質量等特性進行了研究。選取產氫量最大的冷段大破口疊加IRWST重力注水有效事故序列，分析了氫氣點火器系統的消氫效果。結果表明，堆芯再淹沒過程產生大量氫氣，采用點火器可有效去除安全殼內的氫氣，從而降低氫氣燃爆風險。大破口失水事故 ；先進壓水堆；氫氣風險 ；氫氣點火器嚴重事故現象及風險研究表明，在輕
核科學與工程 2017年4期2017-09-14
- 純凝機組多汽源工業供汽試驗研究
熱改造表1 再熱冷段各工況理論抽汽量計算1 主要設備概況某廠現有4臺300 MW級火力發電機組，其中#7，#8機組為北京巴布科克·威爾科克斯有限公司亞臨界自然循環汽包爐和通用電氣阿爾斯通公司-北京重型電機廠合作生產的三缸雙排汽、一次中間再熱凝汽式汽輪機N350-17.75/540/540，#9，#10機組為哈爾濱鍋爐廠有限責任公司生產的亞臨界控制循環汽包爐和東方汽輪機廠有限公司生產的兩缸雙排汽一次中間再熱凝汽式汽輪機N330-16.7/538/538。工業
綜合智慧能源 2017年8期2017-09-04
- 1030MW機組供熱改造項目抽汽汽源選擇
改造；抽汽；再熱冷段；一級再熱器出口1 概況華能金陵電廠為了響應國家“節能減排、可持續發展”的號召，承擔了向周邊工業園區供熱的任務。金陵電廠建有2臺1030MW超超臨界燃煤發電機組，分別于2009 年和2010 年投產，汽機為上海汽輪機有限公司生產的超超臨界、一次中間再熱、凝汽式、單軸、四缸四排汽汽輪機，采用八級非調整抽汽，一、二、三級抽汽分別供給2×3臺高壓加熱器；四級抽汽供汽至除氧器、給泵汽輪機和輔助蒸汽系統等；五、六、七、八級抽汽分別供給四臺低壓加熱
中國設備工程 2017年8期2017-05-10
- 如何操作才能避免出現停窯復產后的風裂磚現象
要體現在急冷或緩冷段的溫度低，很難升到正常控制時的溫度，在緩冷區域燒木柴或用煤氣槍點火加熱，有時候出現風裂磚有時候又沒有風裂磚現象，請問潘工有什么好的操作方法與流程可以分享，讓我們相互學習、相互提升？答：輥道窯停產維修復產的一般操作流程如下：1 溫爐根據坯體配方的工藝溫度曲線制定合理的升溫速率和溫爐時間周期，一般情況下，舊窯爐的溫爐時間為4-6天，新窯爐的溫爐時間為12-15天時間為宜。2 急冷和緩冷段溫度的控制（1）輥道窯升溫達到具備生產條件時，急冷溫度
佛山陶瓷 2017年3期2017-04-06
- 三分倉回轉式空氣預熱器積灰分段監測模型研究
空氣預熱器熱段和冷段積灰分段監測的需求，基于空氣預熱器的傳熱模型，定義空氣預熱器利用系數作為清潔因子并建立積灰分段監測模型.通過分析空氣預熱器實時運行參數，根據熱平衡原理確定了清潔因子計算步驟.以某1 000 MW超超臨界直流鍋爐的三分倉回轉式空氣預熱器為例，研究了熱段、冷段清潔因子在空氣預熱器積灰和吹灰時的變化趨勢.結果表明：根據所建模型計算出的分段清潔因子變化趨勢在穩定負荷下能夠反映此空氣預熱器的分段積灰情況，而在變負荷情況下雖有一定偏離，但由于電廠變
動力工程學報 2016年10期2017-01-05
- 熱鍍鋅連續退火爐的設計與應用
熱段（TT）、快冷段（CC）、均衡段（EE）以及爐鼻子（SS）等組成。熱鍍鋅基板經過退火爐要到達一定溫度，并具有一個清潔無氧化物存在的活性表面，以及使帶鋼密封地進入鋅鍋進行熱鍍鋅。2.2 熱鍍鋅連續退火爐主要參數2.2.1 熱鍍鋅連續退火爐尺寸熱鍍鋅連續退火爐的尺寸如表1所示。表1 鍍鋅連續退火爐尺寸2.2.2 退火曲線2.2.2.1 CQ退火曲線預熱段進行預熱，明火段加熱到670℃，輻射管加熱段加熱并保持730℃，快冷段冷卻到460℃（GI）或580℃（
天津冶金 2016年5期2016-11-21
- 全密封風機調試過程中的問題啟示
分別是預熱段、緩冷段、快冷段和終冷段。預熱段、緩冷段、快冷段的風機為電機驅動，聯軸器連接；終冷段風機為電機驅動，皮帶皮帶輪連接，如下圖1，2所示。圖1 預熱段、緩冷段、快冷段風機圖2 終冷段風機18臺風機的介質均為5%H2+95%N2混合氣體，保證設備內的還原氛圍。為保證設備內是還原氛圍，風機、設備、管道必須全密封，不能有空氣（氧氣）滲露進入設備內部，因此18臺風機均按全密封風機設計（100%gas-tight）。風機進出風口采用不銹鋼波紋管，波紋管的一端
裝備制造技術 2016年8期2016-10-20
- 急冷風速對建陶輥道窯急冷段內氣體流動影響的數值模擬
速對建陶輥道窯急冷段內氣體流動影響的數值模擬童劍輝，馮 青(景德鎮陶瓷大學，江西 景德鎮 333403)本文采用計算流體動力學(CFD)Fluent軟件，構建了輥道窯急冷段三維物理模型，并采用非結構化四面體網格對模型進行網格劃分，選擇標準K- 兩方程湍流模型，設置邊界條件，對輥道窯急冷段內氣體流動進行數值模擬，研究了急冷風速對急冷段內氣體流動的影響。結果表明：增加急冷風速可減小管內風速和噴風小孔風速各自沿管長方向的差別，從而使管內急冷風溫度沿管長方向分布更
陶瓷學報 2016年2期2016-09-03
- 熱電聯產機組對外供熱系統抽汽方式優化
足部分由二次再熱冷段抽汽減溫減壓后提供。關鍵詞：熱電聯產；對外供熱；抽汽方式；引風機；背壓式汽輪機；工業供汽 文獻標識碼：A中圖分類號：TK269 文章編號：1009-2374（2016）16-0037-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.16.017某熱電聯產工程位于電力和供熱需求較大的江蘇省，是2×660MW超超臨界二次再熱機組[31MPa（a）/600℃/620℃/620℃]。1 對外供熱系統抽汽方式本工程對外
中國高新技術企業 2016年16期2016-06-22
- 瓷質地磚出現磚底風裂缺陷原因分析
要考慮坯體經過急冷段的時間是否滿足快速生產的需要，坯體的急冷時間不能過短；（2）檢查輥道窯輥上與輥下急冷管開啟多少條，日產量達30000 m2/天以上的窯爐急冷風管開啟數量一般不能少于18條，否則極容易造成急冷風量不足或者坯體經過急冷段的時間過短而帶來的風裂缺陷。我們曾出現過類似問題。當急冷風管開啟數量不足時，急冷溫度雖然顯示為500 ℃，緩冷溫度顯示為560 ℃。分析認為是緩冷段或急冷段溫度過高引起的風裂問題，采取開大急冷風機將急冷和緩冷段溫度降低至40
佛山陶瓷 2016年7期2016-05-14
- GSI-191不同破壞壓力材料對應的碎片影響區域半徑計算方法研究
℉（330℃），冷段溫度約為530～540℉（280℃），有20～60℃的過冷度。高能管道上發生破口之后，破口處的流體呈臨界流狀態噴射，水和蒸汽噴射到周圍的管道保溫層、設備和土建結構上會產生不同類型的碎片，如纖維、金屬、混凝土碎片等。某種材料碎片的影響區域（ZOI）半徑是指該材料被破口噴射流破壞的最大區域（等效球）半徑，不同類型的碎片（如纖維、金屬、混凝土碎片）產生量與破口噴射流的壓力、質量流量、破口與被噴射材料的距離、角度以及是否有保護設施有關。NEI-
核科學與工程 2016年1期2016-04-12
- 球團環冷機三冷段外排煙氣余熱回收利用工程設計與運行
。球團廠環冷機三冷段外排煙氣余熱回收利用工程主要是通過在煙囪末端增加一套余熱回收工藝系統，回收熱量用于生活、生產工藝中。文章介紹了該工程的工藝流程、設計參數及特點、運行情況和技術經濟指標。關鍵詞：球團環冷機；余熱回收利用；工藝流程；設計參數；設計特點；技術指標 文獻標識碼：A中圖分類號：TF046 文章編號：1009-2374（2016）03-0087-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.03.0441 工程概況1.
中國高新技術企業 2016年3期2016-01-15
- 給水加熱器疏水冷卻段的設計優化探討
卻段（以下簡稱疏冷段）。凝結段內加熱蒸汽冷凝成疏水的溫度等于蒸汽壓力下相應的飽和溫度，它一般能比給水進口溫度高出約30℃左右。設置疏冷段的目的在于利用這個溫差加熱主給水，可提高熱經濟性約0.06%左右。此外，由于疏水被冷卻為過冷疏水，使疏冷段出口疏水具有過冷度，在疏水管道內不易汽化，可避免或大大減輕汽、水兩相流動對疏水管道和彎頭的沖刷腐蝕，因此在300 MW及以上大型機組臥式低加的結構上都盡可能裝設有疏冷段，而立式低加一般不裝設疏冷段。圖1是60萬kW機組
機械工程師 2015年2期2015-12-25
- HFW鋼管中頻處理后直度超標的改進措施
改進措施，即在空冷段增加冷卻裝置，以此來控制焊管進入水冷箱的溫度，防止焊管彎曲度超標，收到了良好的效果。焊接；高頻焊接；中頻處理；直度；冷卻裝置1 HFW焊管的焊接機理及焊縫特點在高頻焊接過程中，利用高頻電流所特有的集膚效應和鄰近效應，使電流高度集中在管筒邊緣的焊合面上。依靠金屬自身的電阻，將邊緣迅速加熱到焊接溫度（根據不同的材質選擇不同的焊接溫度，一般在1 350～1 550℃）時，然后在擠壓輥的擠壓下完成壓力焊接。在焊合過程中鋼帶邊緣的熔合區中，金屬處
焊管 2015年6期2015-12-18
- 連排孔折流柵在低壓加熱器疏冷段的應用
勢。低壓加熱器疏冷段的作用，是利用飽和凝結水在冷卻過程中釋放的顯熱，加熱系統中的給水。因疏冷段內凝結水的強制流動，疏冷段內將產生較大的壓力損失（相對于抽汽壓力）。壓損嚴重時，會導致疏水不暢，從而導致殼側液面高度無法調節、疏冷段不能投入使用，產生大量的熱量損失。為解決該類問題，對疏冷段的設計結構、疏水管道布置、疏水調節閥門的選型及安裝等方面，進行了較多改進。比如，將虹吸式疏冷段改為全浸沒式疏冷段；將疏水調節閥安裝至下一級低壓加熱器的疏水入口處；降低下級低加疏
電站輔機 2015年2期2015-12-11
- M310核電廠高壓安注流量孔板問題研究
到安全準則要求，冷段流量之和無法滿足安全準則的要求。調試現場共進行了十多次試驗，最終確認原因為某供應商生產的節流孔板孔徑過小。本文既是對整個驗證和判定過程的分析和思考，同時也是對高壓安全注入的流量調整進一步探討，用于指導后續M310堆型機組和其他核電機組解決此類問題提供方法。M310 高壓安注 流量準則 節流孔板【Abstract】In M310 nuclear power plant，safety injection system is very imp
中國科技縱橫 2015年8期2015-08-26
- 主泵兩相降級對大破口失水事故的影響研究
進行AP1000冷段雙端斷裂事故的計算分析，并與原有W93A的計算結果進行對比。結果表明，AP1000主泵兩相降級特性對反應堆冷卻劑系統壓力、破口流量和安注箱流量影響不大。相比于SEMISCALE和EPRI/CE，現有的W93A的兩相降級數據將導致更低的堆芯冷卻流量和更高的包殼峰值溫度最大值，計算結果相對偏于保守。大破口失水事故；主泵；兩相降級；包殼峰值溫度AP1000大破口失水事故發生后，處于兩相工況的主泵發生汽蝕，其揚程和轉矩發生兩相降級。主泵的兩相降
原子能科學技術 2015年10期2015-05-04
- 1000MW機組節能降耗的供熱應用
通過從汽輪機再熱冷段抽汽或一級抽汽對外供熱，可以大大降低機組的發電煤耗, 進一步提高電廠的經濟性，提高能源的利用率，降低煤耗。基金項目：上海市科委項目（14DZ1201500，14DZ2261000）；上海市聯盟計劃（LM201458）；上海市教委科研創新項目（13YZ107）；上海市浦東新區科技發展基金創新資金（PKC2014-M12）DOI: 10.13770/j.cnki.issn2095-705x.2015.10.007[作者簡介]楊潔鋒：（197
上海節能 2015年10期2015-04-02
- 非能動壓水堆超溫和超功率溫升保護邏輯算法分析
于冷卻劑的熱段和冷段溫度及系統壓力的熱力學性能，包括從堆芯到熱段溫度探測器和冷段到堆芯的管道流體瞬態延遲動態補償。變量設定值根據冷段溫度、穩壓器壓力和軸向功率形狀計算，在正常功率分布情況下，超溫ΔT設定值不超過DNB堆芯熱設計極限。如果上下功率量程中子通量偏差代表的軸向功率分布不均勻使局部DNB峰值超過堆芯熱設計極限，則超溫ΔT設定值自動減小。如果堆芯熱功率有一個變量超過設定值，則發生超溫ΔT停堆動作。功能邏輯見圖1。基本算法：a.超溫ΔT停堆裕量小于0觸
吉林電力 2015年3期2015-04-01
- 米東熱電廠發電機進相運行試驗分析
，0.4 kV空冷段電壓較高。實驗數據如下:發電機 300、270、225、180 和 150 MW5 種工況下機組進相運行靜穩試驗，結果見表1。發電機有功負荷控制在300 MW，進相無功為 －32.2 Mvar時，380 V母線電壓由380.1 V降至365.1 V，發電機功角為 48.95°。由此可以看出，發電機進相運行深度受380 V母線電壓的限制。270、225、180和150 MW時，發電機進相運行時，發電機進相深度也受到380 V母線電壓的限制
應用能源技術 2014年1期2014-11-06
- 215 MW機組供熱改造后的控制策略及運行
行，設計了再熱器冷段調節蝶閥控制策略，在蝶閥控制邏輯中引入高壓缸末級壓差保護曲線，確保汽輪機高壓缸末級壓差在安全運行范圍內。抽汽供熱母管調節閥采用常規PID控制，被控參數為壓力和流量2種控制模式相互切換。指出了供熱機組運行方式上應注意的問題，抽汽供熱控制功能投入后，靜態和動態試驗及運行表明采用的控制策略能夠保證機組的安全經濟運行。215 MW；純凝機組；抽汽供熱；控制策略；運行1 機組概況及供熱方案浙能鎮海發電有限公司的4臺215 MW汽輪發電機組由北京重
浙江電力 2014年1期2014-06-07
- AP1000主管道冷段彎管回彈量的理論計算
P1000主管道冷段彎管材料采用316LN超低碳控氮奧氏體不銹鋼，外徑?688 mm，內徑?558 mm，彎曲半徑2 908 mm，彎曲角度66.6°。由于316LN不銹鋼在管材中使用較少而產品尺寸精度要求高，根據成型方法選取合適的工藝參數就顯得十分重要。本文根據316LN超低碳控氮奧氏體不銹鋼的材料特性，結合AP1000主管道冷段彎管的尺寸參數，通過理論計算確定冷段彎管彎曲成型時的彎曲力矩、回彈角和半徑回彈補償量，為AP1000主管道冷段彎管成型模具設計
大型鑄鍛件 2013年3期2013-09-23
- 邯鋼2 0 8 0連退線高氫注入功能開發及應用
制也均勻.由于快冷段高濃度氫氣的還原性,使得帶鋼表面變得非常潔凈,即在高強鋼生產的同時提高了產品的表面質量.機組快冷段工藝設備配置圖如圖1所示.快冷段從上往下被劃分為3個區域,每一個區域均有獨立的注入管道來向該區域注入純氫氣來提高保護氣中的氫氣含量,以提高帶鋼冷卻速率.每一個區域有一對風箱,風箱的長度分別為5.2 、5.0和5.0 m,風箱寬度為2.15 m.為了進一步提高帶鋼的冷卻速率,風箱設計為可移動結構,風箱與帶鋼間距可在40~110 mm間進行調節
金屬世界 2013年5期2013-09-13
- 連退爐內爐輥熱變形對帶鋼瓢曲變形的影響
熱段、均熱段、緩冷段、快冷段、時效段和終冷段等爐段。帶鋼依靠爐輥驅動在爐內各個區域運行時，常會發生瓢曲變形，嚴重影響了生產的穩定性。連退爐內帶鋼瓢曲變形實質上是薄板的屈曲和后屈曲變形[1-4]，已有文獻分別通過實驗[5-7]、解析法[8-9]和有限元法[9-12]等方法對帶鋼瓢曲變形進行了研究。但目前國內外研究帶鋼瓢曲變形時，很少考慮爐輥的熱變形，大多采用固定輥形進行研究[10-12]。實際生產中，帶鋼在連退爐內運行時，由于爐輥局部與帶鋼接觸，使得爐輥溫度
中南大學學報（自然科學版） 2012年5期2012-07-31
- AP1000核電廠喪失主給水ATWS事故CMT注射分析
0CMT冷卻劑從冷段平衡管線處流至壓力容器下降段DVI口處的阻力，包括冷管段沿程阻力和壓力容器入口局部阻力。認為冷段平衡管線處和下降段的冷卻劑密度相等，根據伯努利方程有：式中：p為壓力；ρ為密度；h為高度；v為流速；g為重力加速度；L為冷段從平衡管線至壓力容器入口的長度；D為冷段直徑；K1為沿程阻力系數；K2為壓力容器入口局部阻力系數；下標DVI為壓力容器下降段DVI注入口處，CL為冷段平衡管線處，CMT為堆芯補水箱頂部。當AP1000核電廠正常運行時（主
原子能科學技術 2011年12期2011-09-18
- 一種輥道窯冷卻帶余熱利用的新技術
系統，由輥道窯急冷段最末端抽出熱風至助燃風機入口，作為二次助燃空氣，直接與燃料進行混合燃燒，具體混合燃燒示意圖如圖1所示；由于抽熱風的緣故，急冷段壓力會出現下降，為了防止因急冷段的壓力減少導致燒成帶內的煙氣倒流至急冷段，保證窯爐的穩定運行，由緩冷抽熱風至急冷段，迅速補充急冷段的差壓。多余的緩冷熱風抽至干燥窯內，起干燥坯體作用。本技術不影響窯爐生產，更不消耗系統以外的能量，大大提高了燃料的熱利用率。輥道窯冷卻帶具體余熱利用系統，如圖2所示。圖2 熱系統余熱利
中國陶瓷工業 2011年2期2011-03-06
- 再熱蒸汽冷段管道水沖擊的原因分析和控制措施
逆止閥、再熱蒸汽冷段管道進入再熱器加熱。再熱器出來的蒸汽經再熱蒸汽熱段管道進入汽輪機的兩個中壓主汽閥,然后由兩個中壓調節汽閥流出,經過中壓導汽管由中部進入中壓缸,蒸汽做功后從中壓缸上部排汽口排出,經中、低壓缸連通管,進入低壓缸中部,經正反向進入雙分流結構的低壓缸做功,乏汽經兩端的排汽口向下流入安裝在低壓缸下部的凝汽器。2009年 11月 20日,2#汽輪機在低負荷暖機結束后準備做超速試驗前,在做主汽閥、調節汽閥嚴密性試驗過程中發生了因設備及人員操作原因引起
重慶電力高等專科學校學報 2010年3期2010-06-01