浸沒(méi)式電極鍋爐電極電場(chǎng)分布特性研究

蔣 順，周遠(yuǎn)翔，2

(1. 新疆大學(xué)電氣工程學(xué)院，新疆 烏魯木齊830047；2. 清華大學(xué)電機(jī)系，北京100084)

1 引言

近年來(lái)，化石能源消費(fèi)產(chǎn)生的廢氣使環(huán)境污染日趨嚴(yán)重，國(guó)家對(duì)提高電能占終端能源消費(fèi)比重工作予以高度重視[1-3]。浸沒(méi)式電極鍋爐具有體積小、啟動(dòng)時(shí)間短、熱效率高、無(wú)噪聲、無(wú)污染、所需輔助設(shè)施少、易安裝維護(hù)、低負(fù)荷下運(yùn)行性能良好等眾多優(yōu)點(diǎn)，因此，浸沒(méi)式電極鍋爐廣泛應(yīng)用于供暖行業(yè)等領(lǐng)域[4-5]。

電極鍋爐中最核心的部位是電極，但目前對(duì)電極的研究非常少。吳炳晨[6]對(duì)汽水參數(shù)反向控制電極鍋爐功率進(jìn)行研究，解釋了電極棒設(shè)計(jì)成曲棍式的原因：當(dāng)電極鍋爐在較低功率運(yùn)行時(shí)，電極棒采用曲棍式這一特殊結(jié)構(gòu)，可以配合爐水上下螺旋運(yùn)動(dòng)，線性調(diào)節(jié)內(nèi)筒液位，可在0.5～100%內(nèi)線性調(diào)節(jié)電功率。郭峰[7]對(duì)電極鍋爐的原理進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)每相電極周長(zhǎng)幾乎相等且電極棒與水有較大的接觸面積，這樣能形成比較均勻電場(chǎng)，不會(huì)有爆炸的危險(xiǎn)。陳衛(wèi)波[8]研究了不同電極材料在電解質(zhì)溶液中的腐蝕現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)鈦電極具有優(yōu)良的耐腐蝕性能，更適合用作高壓電極鍋爐的電極材料。但缺少對(duì)高壓電極損耗時(shí)周?chē)妶?chǎng)分布的研究，因此，對(duì)這方面的研究尤為重要。

本文研究了未損耗電極以及損耗電極的電場(chǎng)分布，結(jié)果表明：損耗電極周?chē)妶?chǎng)畸變程度高，影響電場(chǎng)在水中分布，電極棒附近高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域減少，加熱效率降低。針對(duì)電極損耗引起的熱效率降低，提出改進(jìn)措施。為避免能源損耗，提升加熱效率提供參考。

2 浸沒(méi)式電極鍋爐原理

浸沒(méi)式電極鍋爐的結(jié)構(gòu)原理如圖1所示。電極鍋爐本體主要由內(nèi)筒、外筒、高壓電極、各種絕緣組件、內(nèi)外筒循環(huán)回路、管道和閥門(mén)儀控元件等組成[9-11]。

圖1 浸沒(méi)式電極鍋爐原理圖

圖1中A為10 kV三相電極，當(dāng)接通電源時(shí)，高壓由外筒頂部的高壓絕緣套管接到內(nèi)筒三相電極盤(pán)上，電極間形成電流，加熱爐水并產(chǎn)生高品質(zhì)蒸汽；B是循環(huán)水泵，通過(guò)循環(huán)水泵將外筒水循環(huán)至內(nèi)筒，補(bǔ)充內(nèi)筒蒸發(fā)的水量；C是給水泵，將除氧水補(bǔ)充到電極鍋爐外筒中；V1是內(nèi)筒排水閥，當(dāng)內(nèi)筒溶液電導(dǎo)率超過(guò)設(shè)定值時(shí)，打開(kāi)內(nèi)筒排水閥，排出高電導(dǎo)率爐水，保證鍋爐安全。V2是外筒排污閥，能夠排出電極鍋爐中的鐵、銅等雜質(zhì)。爐水為加入磷酸三鈉的除鹽水，磷酸三鈉可使?fàn)t水具有一定的電導(dǎo)率，電極棒直接浸沒(méi)在內(nèi)筒水中進(jìn)行加熱。當(dāng)接入10 kV電源，電極間的電解質(zhì)在電場(chǎng)作用下發(fā)生離子遷移從而產(chǎn)生均勻分布的電流，使內(nèi)筒中的爐水均勻加熱[12-13]。

3 仿真模型

COMSOL有限元法廣泛應(yīng)用于求解電磁場(chǎng)問(wèn)題，能夠有效、精確的進(jìn)行電磁場(chǎng)數(shù)值計(jì)算。本研究采用電流求解器，電壓為三相交流10 kV工頻(50 Hz)電壓。應(yīng)用有限元法求解電極鍋爐電場(chǎng)分布情況時(shí)，電場(chǎng)仿真流程流程如圖2所示。

圖2 電場(chǎng)仿真流程圖

常見(jiàn)的電流守恒控制方程為

?·J=Qj

(1)

J=σE+Je

(2)

Ε=-?U

(3)

式中：?為矢量微分算符；J為電流密度，A/m2；Qj為電流源，A/m2；σ為電導(dǎo)率，S/m；E為電場(chǎng)強(qiáng)度，V/m；Je為外部注入電流密度，A/m2；U為施加電壓。

3.1 模型搭建

電極鍋爐長(zhǎng)期處于低功率運(yùn)行時(shí)，電極棒的端部會(huì)有鐵顆粒狀雜質(zhì)，由于雜質(zhì)的作用，電極棒端部電場(chǎng)畸變程度增大，電極棒端部易形成尖端[14-15]。電極鍋爐電極采用三相六極式，單相電極由1個(gè)電極盤(pán)兩個(gè)高壓電極及30根電極棒組成，電極棒按特定的分布排列在電極盤(pán)上，電極單相模型如圖3所示。圖3(a)中電極棒端部較為光滑，沒(méi)有形成尖端。圖3(b)中電極棒端部形成尖端且端部含有無(wú)規(guī)則分布的鐵顆粒雜質(zhì)。

圖3 單相電極模型

內(nèi)筒三相電極模型由3個(gè)分區(qū)以120°角度排列的電極盤(pán)及電極棒組成，如圖4所示。

圖4 三相電極模型

電極鍋爐模型的具體幾何參數(shù)：

1)高壓電極：半徑0.04m，長(zhǎng)度0.2m。

2)電極棒：半徑0.025m，長(zhǎng)度1.6m。

3)電極盤(pán)：內(nèi)半徑0.29m，外半徑0.69m，厚度0.035m。

4)內(nèi)筒壁：高度3.1m，半徑1.6m，壁厚0.04m。

5)雜質(zhì)：半徑0.005m，厚度0.0045m。

6)爐水：半徑1.6m，高度2.2m。

3.2 材料屬性和邊界條件的設(shè)置

完成模型搭建后，需要對(duì)各個(gè)部分設(shè)置相應(yīng)的材料特性。模型材料屬性如表1所示。

表1 模型材料屬性

邊界條件設(shè)置：將50Hz三相交流分別電接入電極鍋爐的三相電極，在頻域下將三相電壓設(shè)置為10/sqrt(3)[KV]*sqrt(2)*exp(-j*2*pi/3)，10/sqrt(3)[KV]*sqrt(2)，10/sqrt(3)[KV]*sqrt(2)*exp(j*2*pi/3)。并在模型外圍增加一個(gè)邊長(zhǎng)為3.8m的正方形作為無(wú)窮遠(yuǎn)邊界條件，邊界處設(shè)置電絕緣條件。

3.3 有限元網(wǎng)格劃分

進(jìn)行模型仿真時(shí)，需對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格剖分。網(wǎng)格剖分越精細(xì)，求解所用時(shí)間越長(zhǎng)，精度越高。模型采用細(xì)化的自適應(yīng)四面體網(wǎng)格剖分，電極模型網(wǎng)格剖分如圖5所示。

圖5 電極模型網(wǎng)格剖分圖

4 電極電場(chǎng)仿真分析

4.1 未損耗電極電場(chǎng)仿真分析

取0.02s這一時(shí)刻，以內(nèi)筒中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，沿內(nèi)筒直徑方向，起點(diǎn)為X=-0.55m處，間隔0.25m繪制6個(gè)豎直切面電場(chǎng)分布圖，如圖6所示。圖6(b)、(c)、(d)中電極棒端部附近電場(chǎng)較大，最大處電場(chǎng)強(qiáng)度分別為55683V/m、51544V/m、25767V/m。

圖6 未損耗電極豎直切面電場(chǎng)分布圖

以內(nèi)筒液面為水平面，起點(diǎn)為Z=-0.3m，間隔0.3m向下繪制6個(gè)水平切面電場(chǎng)圖，如圖7所示。圖7(a)、(b)、(c)中最大電場(chǎng)強(qiáng)度在電極棒所圍成的圓形區(qū)域內(nèi)，大小分別為56585V/m、39415V/m、13433V/m。一相電極盤(pán)上電極棒所圍成的大部分區(qū)域內(nèi)，電場(chǎng)強(qiáng)度幾乎等于零。三相電極所圍成的圓形區(qū)域電場(chǎng)強(qiáng)度大，該處電流密度大，電極加熱水主要集中在該圓形區(qū)域內(nèi)。圖7(d)、(e)、(f)中最大電場(chǎng)強(qiáng)度分別為3006V/m、1445V/m、909V/m，越遠(yuǎn)離電極棒的水平切面電場(chǎng)強(qiáng)度越低。

圖7 未損耗電極水平切面電場(chǎng)分布圖

繪制電極豎直切面電場(chǎng)方向分布圖，如圖8所示。圖中形成了垂直方向的電場(chǎng)。

圖8 電極豎直切面電場(chǎng)方向分布圖

繪制電極水平切面電場(chǎng)方向分布圖，如圖9所示。圖中在內(nèi)筒壁與電極間有水平旋轉(zhuǎn)電場(chǎng)。

圖9 電極水平切面電場(chǎng)方向分布圖

由豎直切面及水平切面電場(chǎng)方向分布圖可知，爐水中的帶電粒子在三相交流電場(chǎng)作用下，水平方向做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，垂直方向?qū)⒆錾舷逻\(yùn)動(dòng)，加熱時(shí)帶電粒子上下螺旋運(yùn)動(dòng)。

4.2 損耗電極電場(chǎng)仿真分析

取0.02s這一時(shí)刻，以內(nèi)筒中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，沿內(nèi)筒直徑方向，起點(diǎn)為X=-0.55m處，間隔0.25m繪制6個(gè)豎直切面電場(chǎng)分布圖，如圖10所示。圖10(b)、(c)、(d)中最大處電場(chǎng)強(qiáng)度位于損耗電極棒尖端部位，大小分別為88555V/m、115640V/m、49720V/m。與未損耗電極相比損耗電極最大電場(chǎng)分別增加了59%、124.4%、92.9%，損耗電極尖端附近電場(chǎng)畸變程度更大，尖端部位易產(chǎn)生電暈以及放電現(xiàn)象。

圖10 損耗電極豎直切面電場(chǎng)分布圖

以內(nèi)筒液面為水平面，起點(diǎn)為Z=-0.3m，間隔0.3m向下繪制6個(gè)水平切面電場(chǎng)圖，如圖11所示。圖11(a)、(b)、(c)、(d)、(e)、(f)中最大電場(chǎng)強(qiáng)度分別為35691V/m、39024V/m、10061V/m、2627V/m、1300V/m、848V/m。與未損耗電極相比損耗電極最大電場(chǎng)強(qiáng)度分別減小了36.9%、9.9%、25.1%、12.6%、10%、7.2%。由于損耗電極尖端附近電場(chǎng)畸變程度更大，嚴(yán)重影響電場(chǎng)在水中的分布，使得電極棒附近高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域減少，加熱效率降低。

圖11 損耗電極水平切面電場(chǎng)分布圖

5 結(jié)論

1)一相電極盤(pán)上電極棒所圍成的大部分區(qū)域內(nèi)，電場(chǎng)強(qiáng)度幾乎等于零。

2)三相電極所圍成的圓形區(qū)域電場(chǎng)強(qiáng)度大，該處電流密度大，電極加熱水主要集中在該圓形區(qū)域內(nèi)。

3)爐水中的帶電粒子在三相交流電場(chǎng)作用下，水平方向做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，垂直方向?qū)⒆錾舷逻\(yùn)動(dòng)，加熱時(shí)帶電粒子上下螺旋運(yùn)動(dòng)。

4)與未損耗電極相比，同一豎直切面，損耗電極電極端部附近電場(chǎng)畸變程度更大，端部易產(chǎn)生電暈以及放電現(xiàn)象。

5)與未損耗電極相比，同一水平切面，損耗電極最大電場(chǎng)強(qiáng)度均有所降低，電極棒附近高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域減少，加熱效率降低。

6 改進(jìn)措施

電極鍋爐在運(yùn)行期間正常磨損產(chǎn)生的鐵渣以及低功率運(yùn)行時(shí)對(duì)電極造成的磨損，致使電極棒端部電場(chǎng)畸變程度加大，可以通過(guò)以下方式來(lái)減小電極電場(chǎng)的畸變程度：

1) 電極打磨

電極低功率運(yùn)行時(shí)，電極棒端部會(huì)產(chǎn)生菜花狀顆粒，以及電極棒端部熔融變形形成的尖端，都會(huì)對(duì)電場(chǎng)產(chǎn)生畸變，致使水中電場(chǎng)的分布發(fā)生改變，熱效率降低。對(duì)嚴(yán)重變形的電極棒端部需要進(jìn)行打磨以及除去菜花狀顆粒，讓電極棒端部的弧面部位盡量均勻，使每個(gè)電極棒的電場(chǎng)分布更加平均，避免電極棒形成尖端或者使電極出力不均勻。

2) 增加過(guò)濾循環(huán)泵

過(guò)濾循環(huán)泵是將空氣和灰塵的移除結(jié)合起來(lái)的一種裝置。通常在系統(tǒng)最熱點(diǎn)的位置安裝，過(guò)濾泵能快速的移除灰塵、微泡、磁鐵礦以及其它顆粒，電極鍋爐溶液通過(guò)過(guò)濾循環(huán)泵，可移除99%的顆粒物，確保污垢在電極鍋爐中存留時(shí)間最短，從而極大減小顆粒物對(duì)電極電場(chǎng)分布的影響。