高壓端出流條件對(duì)多級(jí)泵徑向力的影響

錢晨,楊從新

(蘭州理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,730050,蘭州)

節(jié)段式多級(jí)泵結(jié)構(gòu)緊湊,各中段及導(dǎo)葉的形狀尺寸皆相同便于鑄造,因此被廣泛應(yīng)用于石化、農(nóng)業(yè)、礦業(yè)等領(lǐng)域。一般情況下,節(jié)段式多級(jí)泵的壓水室為導(dǎo)葉型。導(dǎo)葉型壓水室理論上徑向力較小,但由于出水段的存在,會(huì)產(chǎn)生一定的徑向力[1]。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),葉輪與蝸殼之間的流體擾動(dòng)是產(chǎn)生徑向力的主要因素之一[2],但通過(guò)試驗(yàn)卻很難準(zhǔn)確測(cè)量出由于轉(zhuǎn)子和定子動(dòng)靜干涉引起的徑向力[3]。隨著計(jì)算流體力學(xué)技術(shù)的發(fā)展,數(shù)值模擬被認(rèn)為是預(yù)測(cè)和分析多級(jí)泵的瞬態(tài)徑向力的可靠方法之一[4-10]。研究發(fā)現(xiàn),出流條件變化以及流動(dòng)不對(duì)稱是產(chǎn)生徑向力的主要因素之一[4-9]。節(jié)段式多級(jí)泵由于末級(jí)導(dǎo)葉出口壓力較高,且受到葉輪和殼體結(jié)構(gòu)的影響,導(dǎo)致末級(jí)導(dǎo)葉流道較短,無(wú)法有效平衡徑向力[11],而出流壓力的非均勻性會(huì)產(chǎn)生較大的徑向力,從而導(dǎo)致泵軸產(chǎn)生較大撓度,直接影響泵的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

為解決以上問(wèn)題,本文首先在多級(jí)末級(jí)導(dǎo)葉出口處安裝一個(gè)環(huán)形流道,即在周向均布徑向出流的圓柱型孔道,稱為出口壓蓋;之后以蘭州某公司助劑廠使用的多級(jí)泵為研究對(duì)象,研究不同工況下,出口壓蓋對(duì)多級(jí)泵徑向力的影響,揭示出口壓蓋對(duì)多級(jí)泵徑向力的影響規(guī)律。本文研究可為多級(jí)泵結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供一定的理論依據(jù)。

1 多級(jí)泵模型

在多級(jí)泵末級(jí)導(dǎo)葉出口處安裝的出口壓蓋如圖1所示。該結(jié)構(gòu)通過(guò)螺栓將中段和末級(jí)導(dǎo)葉固定在殼體上,承載部分高壓流體對(duì)殼體的沖擊力。徑向均布24個(gè)孔道,可重新分配高壓端出流液體壓力,進(jìn)一步平衡徑向力。

1.1 設(shè)計(jì)參數(shù)

本文采用的多級(jí)泵為蘭州某公司助劑廠使用的高壓雙殼體11級(jí)泵P101A,該泵設(shè)計(jì)工況下的主要參數(shù)為:流量Q=128 m3/h;級(jí)數(shù)=11;單級(jí)揚(yáng)程H=106 m;轉(zhuǎn)速n=2 986 r/min。

1:首級(jí)葉輪;2:次級(jí)葉輪;3:導(dǎo)葉;4:末級(jí)導(dǎo)葉;5:泵殼中段;6:出口壓蓋;7:平衡鼓;8:泵進(jìn)口;9:泵出口圖2 P101A泵總裝圖

1.2 過(guò)流部件和參數(shù)

P101A泵的總裝圖如圖2所示,過(guò)流部件主要包括:首級(jí)葉輪、次級(jí)葉輪、導(dǎo)葉、末級(jí)導(dǎo)葉、吸水室、壓水室、平衡鼓等。P101A泵過(guò)流部件的主要參數(shù)如表1所示。

表1 P101A泵過(guò)流部件的主要參數(shù)

2 試驗(yàn)裝置

在P101A泵的試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)行試驗(yàn),試驗(yàn)臺(tái)裝置如圖3a所示,試驗(yàn)臺(tái)示意圖如圖3b所示。多級(jí)泵試驗(yàn)臺(tái)是甲乙酮反應(yīng)裝置的一部分,多級(jí)泵主要將回流罐中的液體輸送到填料塔進(jìn)行氧化還原反應(yīng)。試驗(yàn)中分別采用電磁流量計(jì)測(cè)量流量,壓差傳感器測(cè)量多級(jí)泵進(jìn)出口壓差,扭矩儀測(cè)量扭矩和轉(zhuǎn)速。

(a)試驗(yàn)臺(tái)裝置

(b)試驗(yàn)臺(tái)示意圖圖3 多級(jí)泵試驗(yàn)臺(tái)裝置與示意圖

3 計(jì)算模型與試驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 計(jì)算域和網(wǎng)格劃分

為了研究出口壓蓋對(duì)徑向力的影響,將計(jì)算域分為兩種。計(jì)算域1根據(jù)多級(jí)泵的幾何尺寸確定,由吸水室、首級(jí)葉輪、次級(jí)葉輪、導(dǎo)葉、末級(jí)導(dǎo)葉、出口壓蓋和壓水室組成,利用三維造型軟件Pro/E對(duì)多級(jí)泵進(jìn)行幾何造型,并結(jié)合圖2將各流體域進(jìn)行裝配。計(jì)算域2則是在計(jì)算域1的基礎(chǔ)上去掉出口壓蓋,使末級(jí)導(dǎo)葉與壓水室直接相連。采用六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行多級(jí)泵全流道數(shù)值仿真,并對(duì)近壁區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格加密,近壁區(qū)y+(靠近壁面第一層網(wǎng)格的無(wú)量綱高度)小于5,圖4分別給出了首級(jí)葉輪、導(dǎo)葉、次級(jí)葉輪、末級(jí)導(dǎo)葉、出口壓蓋的網(wǎng)格圖。選擇效率作為準(zhǔn)則來(lái)進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證。當(dāng)網(wǎng)格數(shù)從1 600萬(wàn)增加到2 000萬(wàn)時(shí),多級(jí)泵效率絕對(duì)值增量小于0.01%,故采用1 600萬(wàn)網(wǎng)格進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。

圖4 多級(jí)泵部分部件網(wǎng)格圖

3.2 數(shù)值計(jì)算方法及準(zhǔn)確性驗(yàn)證

剪切應(yīng)力傳輸(shear stress transpot,SST)湍流模型實(shí)現(xiàn)了從邊界層內(nèi)部的κ-ω模型到邊界層外部的高雷諾數(shù)的κ-ω模型的逐漸過(guò)渡,在預(yù)測(cè)近壁面流動(dòng)或存在逆壓梯度流動(dòng)等方面具有較大優(yōu)勢(shì)[5-9],故本文選用SSTκ-ω湍流模型。采用CFD商業(yè)軟件來(lái)求解多級(jí)泵內(nèi)部流場(chǎng),進(jìn)口邊界為速度進(jìn)口,假定來(lái)流方向垂直于入口截面,并設(shè)定來(lái)流速度的大小。出口邊界為自由出流,認(rèn)為流動(dòng)充分發(fā)展,固體壁面設(shè)定無(wú)滑移條件,在近壁區(qū)采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)修正湍流模型。計(jì)算時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)置為0.111 6 ms,對(duì)應(yīng)葉輪旋轉(zhuǎn)2°,通過(guò)所設(shè)置監(jiān)控點(diǎn)變量的周期來(lái)判斷計(jì)算是否收斂。

多級(jí)泵模型的數(shù)值計(jì)算和試驗(yàn)結(jié)果特性曲線如圖5所示,可以看出:二者的變化基本一致;揚(yáng)程H、效率η、軸功率p的最大誤差分別為4.17%、2.81%和4.25%,均在允許范圍內(nèi)。由此可見(jiàn),本文采用的數(shù)值計(jì)算方法可以較為準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)多級(jí)泵的水力性能,為分析多級(jí)泵的內(nèi)部流動(dòng)提供依據(jù)。

圖5 數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果特性曲線

4 結(jié)果與分析

4.1 流線分布

(a)0.5Q,無(wú)出口壓蓋 (b)1.0Q,無(wú)出口壓蓋 (c)1.5Q,無(wú)出口壓蓋

作用在轉(zhuǎn)子上的徑向力主要取決于多級(jí)泵內(nèi)部的流動(dòng)狀態(tài)[10,12-13]。不同流量下,末級(jí)導(dǎo)葉出口無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí),末級(jí)葉輪中間截面上的速度流線圖如圖6所示。由圖6a～6c可以看出:當(dāng)出口無(wú)出口壓蓋時(shí),壓水室內(nèi)流線在不同流量下分布都較均勻,但導(dǎo)葉及葉輪內(nèi)存在明顯的旋渦區(qū),能量損失較大。由圖6d～6f可以得出如下結(jié)論:當(dāng)出口有出口壓蓋時(shí),導(dǎo)葉及葉輪內(nèi)速度分布情況明顯好轉(zhuǎn),流線分布較均勻;在1.5Q流量下,葉輪內(nèi)存在旋渦區(qū),旋渦主要發(fā)生在葉輪進(jìn)口壓力面上,這是因?yàn)殡S著流量的增大,上一級(jí)背導(dǎo)葉和葉輪的動(dòng)靜干涉增強(qiáng),故大流量下葉輪內(nèi)旋渦區(qū)明顯;不同流量下,出口壓蓋附近都有不同程度的旋渦產(chǎn)生,這是因?yàn)榱黧w質(zhì)點(diǎn)從導(dǎo)葉進(jìn)入出口壓蓋時(shí),質(zhì)點(diǎn)受到壓蓋壁面的影響,使流體運(yùn)動(dòng)方向受阻,故壓蓋內(nèi)旋渦較多,且能量損失較大。綜合圖6可以說(shuō)明,出口壓蓋的分流作用可以有效改善葉輪和導(dǎo)葉內(nèi)流線不均勻現(xiàn)象。這是因?yàn)槌隹趬荷w在徑向均布的出流小孔會(huì)減弱末級(jí)導(dǎo)葉的出流速度,避免高速流體直接與壓水室的低速流體接觸,減小壓差,減弱導(dǎo)葉出口的旋轉(zhuǎn)力矩,使導(dǎo)葉及葉輪內(nèi)速度分布更均勻。

(d)0.5Q,有出口壓蓋 (e)1.0Q,有出口壓蓋 (f)1.5Q,有出口壓蓋圖6 不同流量下無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)末級(jí)葉輪中間截面上的流速流線圖

4.2 末級(jí)葉輪葉片上的荷載分布規(guī)律

由于多級(jí)泵末級(jí)葉輪內(nèi)流體壓力較高,葉輪葉片上的壓差大小和分布對(duì)徑向力影響較大,為了研究末級(jí)葉輪葉片上的荷載分布情況,使末級(jí)葉輪中心截面與末級(jí)葉輪葉片壓力面和吸力面形成交線,通過(guò)數(shù)值計(jì)算可以得到此交線沿葉輪徑向的靜壓力分布。不同流量下末級(jí)葉輪的葉片壓力面和吸力面靜壓力分布如圖7所示,從中可以得出如下結(jié)論:從葉輪進(jìn)口到出口,壓力面和吸力面靜壓力的總體趨勢(shì)為逐漸增大,且隨著流量的增加,葉片靜壓增大;當(dāng)出口無(wú)出口壓蓋時(shí),小流量和設(shè)計(jì)流量下,葉輪出口邊出現(xiàn)壓力面靜壓力小于吸力面靜壓力的情況,這主要是由于導(dǎo)葉與葉輪之間的動(dòng)靜干涉作用使葉

(a)0.5Q(b)1.0Q(c)1.5Q圖8 不同流量下無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)末級(jí)葉輪的葉片荷載分布

輪出口處的壓力分布發(fā)生了變化;當(dāng)出口有出口壓蓋時(shí),葉輪的壓力分布比較均勻,且壓力面的壓力始終大于吸力面的壓力,說(shuō)明出口壓蓋可以使葉輪內(nèi)壓力分布更均勻;在大流量下,無(wú)論出口有無(wú)出口壓蓋,葉輪出口處壓力面的靜壓力都出現(xiàn)較大波動(dòng),這主要是因?yàn)楫?dāng)流量增大時(shí),流體內(nèi)的動(dòng)量交換會(huì)隨著主流速度的增加而增大,葉輪出口的速度梯度增加,黏性阻力增大,壓力面上的減速力矩會(huì)因?qū)~和葉輪的動(dòng)靜干涉作用發(fā)生變化,從而使壓力出現(xiàn)波動(dòng)。

(a)0.5Q(b)1.0Q(c)1.5Q圖7 不同流量下無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)末級(jí)葉輪的葉片壓力面和吸力面靜壓力分布

圖8為末級(jí)葉輪葉片荷載分布,從中可以得出如下結(jié)論:在小流量和設(shè)計(jì)下,從葉輪進(jìn)口到出口,葉片荷載的總體變化趨勢(shì)是先增大后減小,葉輪出口處荷載較小,葉輪內(nèi)部中間區(qū)域葉片荷載較大;在大流量下,葉片荷載在葉輪半徑R=7.5 cm和R=12.0 cm附近有波動(dòng),2處葉片荷載均為先急劇增大后減小的趨勢(shì),葉片荷載波動(dòng)較明顯;綜合比較3個(gè)工況,與無(wú)出口壓蓋相比,有出口壓蓋的葉輪平均葉片荷載分別減小了14.9%、15.1%和13.6%,且葉片荷載更為均勻,說(shuō)明添加出口壓蓋可以有效改善葉輪內(nèi)的壓力分布。

4.3 葉輪徑向力的數(shù)值分析

4.3.1 葉輪徑向力矢量分析 采用壓力合成法[14-16]分別對(duì)不同流量下,有無(wú)出口壓蓋的末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪進(jìn)行徑向力分析,矢量圖如圖9和圖10所示,Fx和Fy分別為x向分力和y向分力。分析圖9可知:一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi),徑向力矢量的大小和方向均發(fā)生變化,末級(jí)葉輪徑向力在直角坐標(biāo)4個(gè)象限內(nèi)均有分布,且沿坐標(biāo)原點(diǎn)周期性變化;不同流量下,無(wú)論出口有無(wú)出口壓蓋,末級(jí)葉輪上始終存在徑向力,且徑向力幅度隨著流量的增加而增加,這是由于在小流量時(shí),導(dǎo)葉及壓水室內(nèi)壓力較低,由于壓力不對(duì)稱產(chǎn)生的徑向力較小,隨著流量的增大,導(dǎo)葉及壓水室內(nèi)的壓力增加,徑向力增大;添加出口壓蓋后,末級(jí)葉輪徑向力明顯減小,矢量分布也更加均勻,這是因?yàn)槌隹趬荷w可將壓力重新分配,減小由于壓力分布不均產(chǎn)生的壓差,從而減小徑向力。分析圖10可知:隨著流量的增大,整個(gè)葉輪所受的徑向力矢量也增大;在一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)徑向力矢量在直角坐標(biāo)系4個(gè)象限內(nèi)均有分布,與末級(jí)葉輪分布不同,坐標(biāo)原點(diǎn)附近也有分布,這是因?yàn)槭艿秸磳?dǎo)葉的影響,單級(jí)葉輪受力不同,因而整個(gè)葉輪徑向力矢量分布不均勻;當(dāng)出口無(wú)出口壓蓋時(shí),整個(gè)葉輪徑向力矢量主要分布在2、4象限,徑向力幅值較大;當(dāng)出口有出口壓蓋時(shí),徑向力矢量在4個(gè)象限內(nèi)均有分布,徑向力幅值減小。

(a)0.5Q(b)1.0Q(c)1.5Q圖9 不同流量下無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)末級(jí)葉輪的徑向力矢量圖

(a)0.5Q(b)1.0Q(c)1.5Q圖10 不同流量下無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)整個(gè)葉輪的徑向力矢量圖

4.3.2 葉輪徑向力時(shí)域分析 不同流量下,有無(wú)出口壓蓋的末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪內(nèi)瞬時(shí)徑向力時(shí)域圖如圖11所示。由圖11a和11b可以分析得出:流量越大,末級(jí)葉輪瞬時(shí)徑向力越大,且徑向力呈周期性變化;末級(jí)導(dǎo)葉葉片數(shù)為10,一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi),有10個(gè)波動(dòng)周期,說(shuō)明徑向力波動(dòng)周期與末級(jí)導(dǎo)葉葉片數(shù)相同;末級(jí)葉輪這種周期性變化與葉輪出流條件有關(guān),葉輪出口處壓力分布不均是徑向力產(chǎn)生的主要原因,導(dǎo)葉在圓周方向上軸對(duì)稱分布,能夠?qū)α黧w起到導(dǎo)流作用,使葉輪出流更均勻,從而起到減小徑向力的作用。由圖11c和11d可以分析得出:與末級(jí)葉輪不同,整個(gè)葉輪一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)有6個(gè)波動(dòng)周期,與正導(dǎo)葉數(shù)目相同,這是因?yàn)榍?0級(jí)葉輪是通過(guò)正導(dǎo)葉平衡徑向力,故整個(gè)葉輪的徑向力周期性與正導(dǎo)葉數(shù)目有關(guān);葉輪的徑向力時(shí)域圖并不均勻,周期性較差,這主要是因?yàn)槎嗉?jí)泵級(jí)數(shù)較多,葉輪之間受力不同,互相干擾,因此引起該現(xiàn)象。

末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪的瞬時(shí)徑向力最大波動(dòng)幅值如表2所示。結(jié)合圖11和表2可以看出:添加出口壓蓋后,末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪的徑向力在時(shí)域上大大減小;當(dāng)流量分別為0.5Q、1.0Q和1.5Q時(shí),末級(jí)葉輪添加出口壓蓋最大徑向力波動(dòng)幅值分別是無(wú)出口壓蓋的0.875倍、0.67倍和0.95倍,整個(gè)葉輪添加出口壓蓋最大徑向力波動(dòng)幅值分別是無(wú)出口壓蓋的0.513倍、0.72倍和0.73倍。上述分析表明:添加出口壓蓋可以降低葉輪所受徑向力,且隨著流量的增大,徑向力減小幅值呈遞減趨勢(shì)。

4.3.3 葉輪徑向力頻域分析 對(duì)圖11的徑向力時(shí)域進(jìn)行傅里葉變換,得到末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪所受徑向力的頻域圖,如圖12所示。末級(jí)葉輪及整個(gè)葉輪的徑向力主頻幅值如表3所示。由圖12可以分析得出:末級(jí)葉輪及整個(gè)葉輪主頻幅值與葉輪葉片頻率相同,均為298 Hz,說(shuō)明干涉頻率主要是由葉片通過(guò)頻率決定的;隨著流量的增大,主頻幅值增大。由表3可以看出:當(dāng)流量分別為0.5Q、1.0Q和1.5Q時(shí),添加出口壓蓋的末級(jí)葉輪徑向力主頻幅值分別是無(wú)出口壓蓋的0.76倍、0.86倍和0.79倍,添加出口壓蓋的整個(gè)葉輪徑向力的主頻幅值分別是無(wú)出口壓蓋的0.59倍、0.63倍和0.67倍。這說(shuō)明,在末級(jí)導(dǎo)葉添加出口壓蓋可以有效減小多級(jí)泵的振動(dòng),有利于提高泵的運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定性。

表2 末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪的瞬時(shí)徑向力最大波動(dòng)幅值

(a)末級(jí)葉輪無(wú)出口壓蓋

(b)末級(jí)葉輪有出口壓蓋

(c)整個(gè)葉輪無(wú)出口壓蓋

(d)整個(gè)葉輪有出口壓蓋圖11 不同流量下無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪的徑向力時(shí)域圖

(a)末級(jí)葉輪徑向力

(b)整個(gè)葉輪徑向力圖12 不同流量下,無(wú)出口壓蓋和有出口壓蓋時(shí)末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪的徑向力頻域圖

工況流量徑向力主頻幅值/N0.5Q35.76末級(jí)葉輪無(wú)出口壓蓋1.0Q40.521.5Q100.390.5Q27.19末級(jí)葉輪有出口壓蓋1.0Q35.001.5Q79.270.5Q469.71整個(gè)葉輪無(wú)出口壓蓋1.0Q958.661.5Q1 358.770.5Q279.02整個(gè)葉輪有出口壓蓋1.0Q607.481.5Q906.99

4.4 效率對(duì)比

圖13為不同工況下,有、無(wú)出口壓蓋時(shí)的效率η對(duì)比圖,可以分析得出:在小流量和大流量下,與無(wú)出口壓蓋相比,有出口壓蓋的多級(jí)泵效率較低,這是因?yàn)槠x設(shè)計(jì)工況時(shí),壓蓋附近的旋渦較多,能量損失較大;在設(shè)計(jì)工況點(diǎn)附近,有出口壓蓋的效率高于無(wú)出口壓蓋的效率,且在設(shè)計(jì)工況點(diǎn)效率提高了5.6%,說(shuō)明在設(shè)計(jì)工況附近,出口壓蓋可以有效提高多級(jí)泵的效率。

圖13 不同流量下末級(jí)導(dǎo)葉出口無(wú)出口壓蓋和 有出口壓蓋時(shí)的效率對(duì)比

5 結(jié) 論

(1)當(dāng)末級(jí)導(dǎo)葉無(wú)出口壓蓋時(shí),末級(jí)葉輪內(nèi)和末級(jí)導(dǎo)葉內(nèi)速度流線分布不均勻,流線紊亂,葉片出口壓力面區(qū)域旋渦區(qū)較多。添加出口壓蓋后,小流量下末級(jí)葉輪內(nèi)流線分布情況得到明顯改善,不同流量下末級(jí)導(dǎo)葉流道內(nèi)的旋渦區(qū)明顯減少,說(shuō)明出口壓蓋對(duì)出口流量重新分布,使末級(jí)葉輪出口及末級(jí)導(dǎo)葉速度分布更均勻。

(2)不同流量下,末級(jí)葉輪葉片所受荷載隨流量的增大而增大。小流量和設(shè)計(jì)流量時(shí),葉片荷載曲線較為平坦,大流量時(shí),葉片荷載波動(dòng)較為明顯。與無(wú)出口壓蓋相比,添加出口壓蓋后末級(jí)葉輪使平均葉片荷載明顯減小,且葉片荷載分布更均勻,說(shuō)明添加出口壓蓋可以有效改善葉輪內(nèi)壓力分布。

(3)與無(wú)出口壓蓋相比,添加出口壓蓋后末級(jí)葉輪和整個(gè)葉輪的徑向力明顯減小,最大徑向力明顯降低,徑向力矢量分布更均勻,主頻幅值減小,高頻脈動(dòng)較少。1個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi),末級(jí)葉輪的波動(dòng)個(gè)數(shù)與末級(jí)導(dǎo)葉葉片數(shù)(即反導(dǎo)葉)相同,整個(gè)葉輪的波動(dòng)個(gè)數(shù)與正導(dǎo)葉葉片數(shù)相同。

(4)與無(wú)出口壓蓋相比,添加出口壓蓋后多級(jí)泵在設(shè)計(jì)工況點(diǎn)附近的效率明顯提高,但在小流量和大流量工況點(diǎn),由于出口壓蓋附近旋渦增多,效率明顯降低。