吳 剛 強, 余 林
(1.中國水電建設集團圣達水電有限公司,四川 樂山 614013;2.中電建水電開發(fā)集團有限公司,四川 成都 610041)
安谷水電站工程是大渡河干流梯級開發(fā)中的最后一級,壩址位于樂山市安谷河段的生姜坡。
安谷水電站220 kV主變壓器(220 MVA)由山東泰開變壓器有限公司生產;機電安裝由水電五局機電安裝分局施工完成。在主變投運過程中,發(fā)現(xiàn)變壓器本體外殼鐘罩上下連接處接地電流偏大。當主變額定負荷時,實測的主變低壓側上下節(jié)油箱連接片處的電流為:1#主變一點最高連接電流達390 A左右,另一點達150 A左右;2#主變一點最高連接電流達350 A左右,另一點達160 A左右;3#主變一點最高連接電流達到260 A左右,另一點達到240 A左右。主變鐘罩電流過大,可能造成主變緊固件、箱體等發(fā)熱、松動、絕緣老化等安全隱患。根據(jù)安谷水電站主變壓器油箱連接片處測得的電流數(shù)值,廠家會同現(xiàn)場安裝單位對變壓器在生產及安裝過程中所采取的措施進行了分析。安谷水電站變壓器主要技術參數(shù)見表1。
當變壓器中一個繞組與電源接通后,就會在鐵心中產生磁通。鐵心中由勵磁電壓產生的磁通稱為主磁通;當變壓器中流過負載電流時,就會在繞組周圍產生磁通。繞組中由負載電流產生的磁通稱為漏磁通,漏磁通的大小取決于負載電流;主磁通與漏磁通均形成封閉回路,都是向量,但不在同一相位上。主磁通在閉合磁路的鐵心中流通,而漏磁通的磁路十分復雜,有的在繞組所占的部分空間閉合;有的則經過繞組端部空間進入壓板后再回到繞組所占空間后閉合;有的則進入油箱后閉合。

表1 安谷水電站變壓器主要技術參數(shù)表
此外,變壓器內部的大電流引線也會產生漏磁通。因此,變壓器負載運行時,繞組和引線的漏磁通始終存在。油箱壁局部位置受漏磁通的影響會在局部位置產生環(huán)流并通過上下節(jié)油箱連接片形成電流回路。
繞組的漏磁通(Φσ)等于繞組的磁動勢乘以相應的漏磁導,即:
Φσ=N·i·Λσ
式中Λσ為漏磁路的磁導;N為繞組匝數(shù);i為負載電流。
由于繞組匝數(shù)及磁導均為定值,因此漏磁通的大小取決于負載電流。對于小容量變壓器,由于其負載電流小,漏磁通對變壓器的影響亦較?。浑S著變壓器容量的增大,其負載電流亦隨之增大,漏磁通對變壓器的影響將比較明顯。
針對安谷水電站變壓器電壓等級高、容量大且短路阻抗高的特點,變壓器設計時著重加大了控制漏磁方面的工作,綜合采取多種措施以降低變壓器的漏磁。例如,合理調整高低壓繞組的安匝分布,保證高低壓繞組的安匝平衡;在變壓器內部也采取了有效措施以減小部分漏磁通對油箱壁的影響。具體措施如下:
(1)在變壓器內部結構設計時,合理安排低壓側引線走形,盡量避免引線漏磁通與繞組漏磁通疊加,并在A、C相首尾相接的引線區(qū)域(該區(qū)域受引線漏磁通較顯著)油箱壁采用低磁鋼板(圖1)。
(2)根據(jù)變壓器高低壓側油箱受漏磁通影響的區(qū)域,在變壓器油箱內壁上合理布置磁屏蔽,使漏磁通盡量少地經過油箱壁(圖2)。

圖1 變壓器外罩油箱低磁鋼板布置圖

圖2 變壓器漏磁通示意圖
(3)對于變壓器外部方面,在上下節(jié)油箱的高低壓側均布置2處連接片(常規(guī)變壓器高低壓側均為1處連接片),并采用銅排進行連接,以保證油箱局部位置受漏磁通影響形成的電流,通過連接片構成回路(圖3)。
變壓器在運行過程中不可避免地會出現(xiàn)漏磁,在油箱局部位置產生環(huán)流。對于鐘罩式油箱,油箱的連接片處普遍存在電流。隨著變壓器容量的增加,連接片處的電流亦會隨之增大。由于大多數(shù)電站沒有測量過油箱連接片的電流,根據(jù)生產廠家多年維修維護變壓器的經驗,對于容量在180~240 MVA的三繞組變壓器,油箱連接片處的電流值在400~600 A左右?,F(xiàn)場人員反饋的低壓側油箱連接片的電流值對應于該變壓器的容量、短路阻抗及低壓側額定電流值來說,變壓器在漏磁方面得到了有效的控制,油箱連接片的電流值在正常范圍內。
油箱連接片上的電流是由于局部油箱壁受漏磁通的影響產生的,為局部環(huán)流現(xiàn)象,因而不會出現(xiàn)主變鐘罩過熱的問題;而且該位置的溫度亦可使用紅外測溫裝置進行測量,溫升不超過80 K絕對不會對變壓器內部絕緣造成影響。
在變壓器上下節(jié)油箱連接螺栓處安裝小連接銅排,以增加上下節(jié)油箱的連接點(圖4)。

圖3 原變壓器外部上下鐘罩連接片示意圖

圖4 增加連接片后的示意圖
筆者對安谷水電站變壓器油箱外罩接地電流偏大的原因進行了分析,提出了具體的解決方案并予以實施,效果較好。