典型油田用緩蝕劑的熱分解特性研究

侯艷宏，孫 亮，張志恒，唐鋆磊

(1.中海煉化惠州煉化分公司，廣東 惠州 516086；2.西南石油大學化學化工學院)

典型油田用緩蝕劑的熱分解特性研究

侯艷宏1，孫 亮1，張志恒2，唐鋆磊2

(1.中海煉化惠州煉化分公司，廣東 惠州 516086；2.西南石油大學化學化工學院)

隨著國內原油開采難度的不斷增大，油田多進行二次、三次采油，并且開發的劣質油田也增多，使得在開采和儲運過程中化學助劑的用量不斷增加。部分化學助劑直接進入到原油中，給原油煉制加工設備帶來腐蝕問題。針對上述情況，以中海煉化惠州煉化分公司加工的原油為研究對象，對原油開采、運輸中使用的化學劑進行調研，選擇幾種可能在煉油加工中導致腐蝕問題的典型油田緩蝕劑，通過熱分解實驗模擬這些緩蝕劑在煉油加工過程中發生的化學變化，并對其導致的腐蝕性因素進行分析。結果表明，隨著溫度的升高，油田緩蝕劑中的氯離子濃度不斷提高，與加熱前相比，在120 ℃時氯離子濃度有所增加，而在360 ℃時氯離子濃度顯著增加。隨著溫度升高，緩蝕劑中一些穩定的物質會發生水解反應或是裂解反應，產生氯離子。

油田緩蝕劑 腐蝕 熱分解 煉油 氯

在原油開采和原油集輸過程中會使用油田化學劑。由于國內石油資源開采難度不斷增大，劣質油田不斷增多，因而油田多進行二次、三次采油，使得在開采和儲運過程中油田化學劑的用量不斷增加。這些油田化學劑會使原油中總鹽含量增加、非烴化合物和雜質含量大幅度增加、油水乳化嚴重等[1-3]。當煉油廠加工這些原油時，會出現脫鹽脫水困難、腐蝕嚴重、催化劑中毒等一系列問題[4]。有不少研究者對油田化學劑進入原油中后對煉油設備腐蝕的潛在影響進行了分析[5-9]，均認為其為引起設備腐蝕的重要因素。然而之前的研究僅限于調研與推測分析，尚無實驗研究報道。對于哪些化學劑的影響更為顯著，或者是化學劑分解、腐蝕的機制都還未有深入的研究。在油田化學劑中，緩蝕劑、清水劑等的使用量均較大。例如，在原油開采和輸送過程中會添加緩蝕劑以減緩設備的腐蝕。這些緩蝕劑有些溶于原油中的水相，雖然在原油加工前可以在電脫鹽脫水工序中部分除去，但還是會有殘余部分直接溶于原油或者形成乳液，進入后續的生產加工過程。油田用緩蝕劑一般有咪唑啉、曼尼希堿、季銨鹽以及它們與一些油田化學劑的復配劑[10-11]。大部分緩蝕劑均含有Cl，Br，S等腐蝕性元素，在其進入生產過程后，隨著流程中溫度改變而可能逐漸分解并產生Cl-、Br-等離子，對生產設備以及管線等造成腐蝕。在原油預熱到120 ℃時，脫鹽脫水后原油中殘余的部分緩蝕劑水解產生的HCl等會在蒸餾塔塔頂及其冷凝系統形成HCl-H2S-H2O腐蝕環境[12-15]。通過對常減壓蒸餾工藝流程進行分析，發現這些油田化學劑如果在加熱爐中分解，還可能對常壓蒸餾塔中溫、高溫部位的腐蝕產生影響。

針對以上情況，以中海煉化惠州煉化分公司(簡稱惠州煉化)加工的原油為研究對象，在對上游采油系統加入的化學劑種類與成分進行深入調研的基礎上，選擇幾種可能在煉油過程中導致腐蝕問題的典型緩蝕劑進行熱分解實驗與熱裂解實驗，研究其在煉油過程中可能發生的化學變化，并對該化學變化所導致的腐蝕性因素進行分析，為煉化企業制訂相關的防腐對策、改進工藝流程、保障煉油裝置平穩運行和預防重大生產事故等提供參考。

1 實 驗

1.1 實驗儀器和試劑

試劑：油田緩蝕劑HYH-114、HYH-80-N(炔氧甲基胺和炔氧甲基季銨鹽化合物)；喹啉季銨鹽緩蝕劑；氯化鈉；硝酸銀。

1.2 實驗方法

通過高溫實驗模擬煉油環境，考察化學劑的分解情況。在水熱反應釜中加入10 mL緩蝕劑，置于馬福爐中，分別在120 ℃和360 ℃下加熱30 min得到相應的分解產物。

采用電位滴定法測定緩蝕劑高溫分解前后的氯離子含量，取10mL緩蝕劑，用純水稀釋至100 mL，然后倒入250 mL燒杯中并放入攪拌子。將燒杯放在磁力攪拌器上，將電極浸入溶液中，開動攪拌器。使用標定后的 0.05 molL的硝酸銀溶液對其進行滴定。每加入一定量的硝酸銀標準溶液，記錄一次平衡電位值。在逐次加入硝酸銀溶液的過程中，滴定儀讀數變化最大的點為終點。最后根據繪制的微分滴定曲線的拐點確定滴定終點。對120 ℃分解前后的緩蝕劑進行紅外光譜表征，以確定其在高溫下發生的變化。

2 結果與討論

2.1 油田化學劑調研

惠州煉化的原油主要來自蓬萊、巴斯洛、新西江、陸豐、文昌、潿洲、新文昌等油田，對以上油田在采油生產過程中所使用的油田化學劑種類以及組成進行了調研，著重對采油系統所加入的緩蝕劑進行了調研，考察油田化學劑中是否有Cl，Br，S等元素，結果如表1所示。在原油開采以及運輸過程中加入緩蝕劑，其目的是減緩對設備的腐蝕。緩蝕劑中往往含有電負性較大的鹵族元素或S元素以增加吸附能力，或者是季銨類物質以增加水溶性，當這些緩蝕劑與原油一同進入生產裝置后，隨著溫度的升高，緩蝕劑的有效成分逐漸分解，可能產生Cl-，Br-，S2-等，由原油開采和運輸過程中的防腐蝕作用反而變為加工裝置的腐蝕因素。對于含硫、含酸原油，由于石油中自身硫含量較高，因此認為油田化學劑中的S元素對于加工過程的影響遠遠小于原油本身。在惠州煉化上游油田現階段用量最大且可能含Cl或Br元素的緩蝕劑主要有 HYH-114(用于平臺井口、外輸管線)和 HYH-80-N(用于管匯系統)和喹啉季銨鹽(用于井下)這 3 種緩蝕劑，因此選擇它們進行實驗研究。

表1 油田化學劑的種類、組成及類型

2.2 熱分解研究與腐蝕性分析

2.2.1 電位滴定 模擬煉油加工過程中的溫度條件，對幾種緩蝕劑進行高溫分解實驗。表2為緩蝕劑在不同溫度下分解時所產生的氯離子濃度變化。從表2可以看出，隨著溫度的升高，HYH-114、HYH-80-N和喹啉季銨鹽中的無機氯離子濃度均不斷提高，與加熱前相比，120 ℃時氯離子濃度有所增加。而在360 ℃時氯離子濃度顯著增加，其增加率分別為37.49%，42.88%，130.03%。這表明大量的氯元素會在煉油加工過程中轉化為氯離子，當然，也不排除會有少量的無機氯轉變為有機氯(例如生成氯代芳烴)。如果加上脫鹽脫水過程中未能完全除去的氯離子，則總氯離子含量更高。

表2 不同油田化學劑加熱分解前后氯離子濃度變化

根據緩蝕劑實際的季銨化程度以及有機分子的結構，季銨鹽緩蝕劑通常既有一定的水溶性，也有一定的油溶性。一方面，水相中的季銨鹽并沒有完全電離，熱分解前，部分季銨鹽電離為自由離子，還有部分季銨鹽以離子對的形式存在于水中，溫度提高時會加大其在水中的電離程度，使氯離子含量增多，增加脫鹽脫水的困難程度，從而導致進入煉油過程的氯離子增多。另一方面，存在于油相中的季銨鹽以離子對而非自由離子形式存在，在煉油的高溫條件下，該離子對的離子鍵斷裂，從而產生氯離子。同時，緩蝕劑中可能還存在部分的有機氯，這些有機氯一部分來源為季銨鹽合成原料，另一部分存在于季銨鹽的其它官能團上。在采油過程中使用的類似于季銨鹽緩蝕劑的油田化學劑還有許多，其中所含氯元素在原油脫鹽脫水時是不能被除去的，其高溫分解所產生的氯離子量即為煉油過程中額外引入的氯離子量，這些氯離子進入原油加工過程中，會造成常壓蒸餾塔和石腦油加氫裝置的腐蝕，同時還可能為重油加工帶來困難[16-19]。

圖1 HYH-114在120 ℃加熱分解前后的紅外圖譜

圖2為HYH-80-N在120 ℃加熱分解前后的紅外光譜表征結果。HYH-80-N的主要成分也為炔氧甲基胺和炔氧甲基季銨鹽。由圖2和圖1可知，HYH-80-N與HYH-114的紅外圖譜幾乎相同，說明HYH-80-N與HYH-114可能為同一類物質的不同濃度產品。

圖2 HYH-80-N 在 120 ℃加熱分解前后的紅外圖譜

圖3為喹啉季銨鹽緩蝕劑在120 ℃加熱分解前后的紅外光譜表征結果。喹啉季銨鹽的結構式可表示為：

R為烷基、芳基、環烷基等。

圖3 喹啉季銨鹽緩蝕劑在120 ℃分解前后的紅外圖譜

HYH-80-N緩蝕劑在不同溫度下裂解產物的色譜圖見圖4，主要裂解產物見表3。HYH-80-N是以不同結構的有機胺、醛、炔醇為主要原料合成的化合物[21]。從表3可以看出，HYH-80-N在220 ℃和360 ℃下的裂解產物有所不同。兩者均存在氯化芐、十二烷基氯、鄰氯甲苯，這些物質為炔氧甲基季銨鹽的合成反應物[22]，因此認為緩蝕劑中存在少量的合成原料；同時，芳烴異裂后帶正電，可能與帶負電的氯離子結合生成氯代芳烴。這些有機氯進入原油中會對后續加工產生影響。在溫度由220 ℃升高到360 ℃的過程中有氯甲烷生成，說明在360 ℃時HYH-80-N 發生了更完全的裂解。在360 ℃時有甲苯的出現，同時對氯甲苯消失，說明360 ℃下對氯甲苯可能發生了高溫裂解。220 ℃時有芐醇存在，可能是由氯化芐水解產生的，此過程可放出Cl-，生成HCl，其反應方程如式(1)所示。

(1)

圖4 HYH-80-N在不同溫度下裂解產物的色譜圖

裂解產物220℃360℃腐蝕影響丙炔醇√—芐醇√—對氯甲苯√—高溫分解產生氯離子一氯甲烷—√可能水解產生HCl甲苯—√1?甲基環己胺√√1?乙基環己胺√√1，1?二甲基環己胺√√二甲基十二胺√√氯化芐√√可能水解產生HCl十二烷基氯√√可能水解產生HCl鄰氯甲苯√√可能水解產生HCl

注： “√”表示有，“—”表示未發現。

喹啉季銨鹽緩蝕劑在不同溫度下裂解產物的色譜圖見圖5，主要裂解產物見表4。從裂解產物推測，喹啉季銨鹽可能是以氯化芐和喹啉為原料合成的一種緩蝕劑。由表4可知，220 ℃下的裂解產物中除芐醇外都在360 ℃裂解產物中存在，360 ℃裂解產物中有苯甲醛、鄰苯二甲醛等物質存在，說明360 ℃時氯化芐基喹啉季銨鹽的裂解更為徹底。在220 ℃時裂解產物中有氯化芐和芐醇的存在，可能是部分氯化芐在220 ℃條件下高溫水解生成芐醇，同時釋放出氯離子；也可能由于產品的純度問題，有少量合成原料氯化芐存在[22]。在360 ℃裂解產物中雖然沒有芐醇存在，但含有甲苯，表明有鄰氯甲苯或對氯甲苯在高溫下發生裂解，生成了甲苯和氯離子。

圖5 喹啉季銨鹽在不同溫度下裂解產物的色譜圖

裂解產物220℃360℃腐蝕影響芐醇√—甲苯—√苯甲醛—√鄰苯二甲醛—√氨基苯乙酮—√氯化芐√√可水解產生HCl鄰氯甲苯√√可水解產生HCl對氯甲苯√√可水解產生HCl喹啉衍生物√√

注： “√”表示有，“—”表示未發現。

3 結 論

隨著溫度的升高，HYH-114、HYH-80-N和喹啉季銨鹽油田緩蝕劑中的無機氯離子濃度均不斷提高，與加熱前相比，在120 ℃時氯離子濃度有所增加，而在360 ℃時氯離子濃度顯著增加。隨著溫度升高，緩蝕劑中一些穩定的物質會發生水解反應或是裂解反應，產生氯離子。因此，油田緩蝕劑隨原油一起進入加工過程后，在生產中隨著溫度的升高，會逐漸釋放出Cl-離子，對常減壓蒸餾、催化裂化等裝置產生腐蝕。

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STUDY ON THERMAL DECOMPOSITION OF TYPICAL CORROSION INHIBITORS USED IN OILFIELDS

Hou Yanhong1， Sun Liang1， Zhang Zhiheng2， Tang Junlei2

(1.CNOOCHuizhouRefinery，Huizhou，Guangdong516086；2.SchoolofChemistryandChemicalTechnology，SouthwestPetroleumUniversity)

A great number of oilfield chemicals are used in oil fields for enhancing oil recovery and oil transport in China. Some of these chemicals directly come into crude oils， resulting in the corrosion of refinery equipments. It was thought that the corrosion inhibitor is believed to be one of the causes of equipment corrosion. The thermal decomposition simulation experiments were performed to understand the changes of typical corrosion inhibitors in oil refining processes. The mechanism of these changes leading to the corrosion was analyzed. It is found that as the decomposition temperature rises， the concentration of inorganic Cl-increases in inhibitors tested at 120 ℃ and increases markedly at 360 ℃， compared with the one before heating. It is concluded that the production of Cl-is due to the hydrolysis or cracking reactions of some of stable compounds in corrosion inhibitors.

oilfield corrosion inhibitor； corrosion； thermal decomposition； oil refining； chlorine

2015-07-26； 修改稿收到日期： 2015-09-12。

候艷宏，工程師，學士學位，從事防腐保溫管理工作以及特種設備管理工作。

唐鋆磊，E-mail：tangjunlei@126.com。

參加本工作的還有西南石油大學材料科學與工程學院的王虎、西南石油大學化學化工學院的楊席。