平板壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜的大渦模擬計算分析研究

張曉龍，張楠，吳寶山（中國船舶科學研究中心，江蘇無錫214082）

平板壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜的大渦模擬計算分析研究

張曉龍，張楠，吳寶山
（中國船舶科學研究中心，江蘇無錫214082）

壁面湍流脈動壓力是重要的流噪聲聲源，對壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜進行數值計算是流聲耦合領域的重要課題，開展相應的研究十分必要。文章采用大渦模擬方法（LES）結合動態亞格子渦模型（DSL）與千萬量級的精細網格，對平板壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜進行了數值計算，并與試驗結果進行了對比分析，驗證了數值計算方法的可靠性。首先，介紹了大渦模擬的物理內涵與基本方程，給出了所采用亞格子渦模型的表達式。其次，描述了Abraham試驗中矩形試驗段的幾何特征，給出了網格的剖分形式，并給出了相應的離散求解數值方法以及邊界條件的設置。再次，探討了湍流脈動壓力變化規律及其相似律，基于Fourier變換計算得到了湍流脈動壓力波數—頻率譜，并詳細討論了壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜計算值與試驗值之間的差異，進行了定量與定性的驗證分析，結果表明，計算結果與試驗結果吻合良好，計算方法合理可靠，為今后復雜幾何模型壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜的計算研究工作奠定了基礎。最后，基于試驗和計算結果，比較分析了常用波數—頻率譜理論模型，為波數—頻率譜的工程應用提供了參考。

壁面湍流脈動壓力；波數—頻率譜；大渦模擬；亞格子渦模型

1 引言

由于脈動壓力是湍流非定常特性的重要表征，而且是流激噪聲的重要來源，所以在流體誘發振動與噪聲的許多工程應用問題中脈動壓力都備受關注。

湍流脈動壓力的研究主要是基于試驗測量手段，通過對湍流脈動壓力測量數據進行處理和分析，達到對脈動壓力定性與定量分析的目的。其研究關注重點是脈動壓力的譜型、幅值及變化規律，特別是關注湍流脈動壓力波數—頻率譜的特性。人們研究湍流脈動壓力波數—頻率譜的目的主要在于了解湍流結構的時空關聯特性以及為流激結構振動聲輻射提供輸入。

自上世紀中葉Corcos[1-2]基于Fourier變換得到最早的波數—頻率譜模型以來，湍流脈動壓力主要分析手段一直都是基于Fourier變換，在頻域和波數域內，對脈動壓力的時空關聯特性、多尺度特性等進行分析研究。具體說來就是將試驗得到脈動壓力數據進行時、空傅里葉變換，最終得到脈動壓力的波數—頻率譜和功率譜并進行研究。毋庸置疑，基于Fourier變換的頻譜分析在湍流脈動壓力的研究中發揮了巨大作用，Fourier變換物理概念清晰，簡便易行，數據直觀，便于理解，加深了我們對湍流脈動壓力以及湍流現象的深入理解，現在仍是研究湍流脈動壓力的主要分析手段。

簡言之，目前對于湍流脈動壓力，尤其是其波數—頻率譜的大量研究主要是以試驗測量和Fourier分析為主要手段。

Abraham和Keith（1998）[3]在消音水洞中，通過在流向等間距布置48個傳感器，測得了壁面湍流脈動壓力流向的波數—頻率譜，其使用的傳感器陣列具有較高的分辨率，從而保證了波數—頻率譜“遷移脊”和部分低波數區域的測量準確度。用基于試驗測得的參數得到的時空尺度對波數—頻率譜進行了歸一化處理，比較了不同歸一化處理方式的效果。

Cipolla和Keith（2008）[4]在龐多雷湖（Lake Pend Oreille）中進行圓柱表面拖曳陣上的湍流脈動壓力測試，試驗在實尺度模型上進行，速度范圍為10-18節，并得到了相應的波數—頻率譜、自功率譜和遷移速度等。試驗結果表明當直拖時，波數—頻率譜中有明顯的遷移脊；當回轉時，流體誘發的振動會主要影響波數—頻率譜的低頻部分，高頻部分則更快地衰減。在分析測試數據時Cipolla和Keith仍然引用Abraham（1998）的試驗結果來證實其測試結果的合理性，這也足見Abraham（1998）的測量結果已得到業界認可，具有經典價值，對湍流脈動壓力測量與波數—頻率譜的分析均產生了重要影響。

Bonness（2010）等人[5]基于湍流脈動壓力激發的圓柱管道振動數據，對低波數區域充分發展的管道湍流邊界層脈動壓力進行了測量，并基于試驗測量結果對幾種常用波數—頻率譜模型進行了比較分析。結果表明，Corcos模型預報結果偏大，波數—頻率譜測量值介于Smol'yakov模型和Chase模型之間。

當前，隨著數值模擬方法的逐漸成熟和計算水平的提高，人們也開始對湍流脈動壓力進行數值模擬計算研究。

Manoha（2000）等人[6]采用大渦模擬方法，對厚平板鈍后緣的非穩態流場的脈動壓力進行了計算，并對尾緣壁面脈動壓力進行了分析，其幅值、頻率以及流向的演化均與鈍后緣翼型的測量結果吻合很好。

Wang Meng（2009）等[7-9]應用LES方法對有拱度薄板機翼低速情況下的脈動壓力進行計算，并結合FW-H方程對輻射噪聲進行了計算。計算得到機翼表面導邊區域壓力場的頻譜和展向相關性均與試驗吻合較好，但低頻域附近較差。遠場聲壓譜與試驗結果很吻合，其引入的有限弦長修正雖然比較小，但能進一步提高準確度。

Jean-Fran?ois和Klaus（2009）[10]用DES對后臺階流動的脈動壓力進行了計算，計算得到的脈動壓力主頻率與試驗吻合很好，功率譜與經驗模型一致。

張楠（2008-2011）等人[11-15]通過LES結合FW-H聲學類比方法，計算了兩類孔穴的流激噪聲問題以及五種不同尺寸的方形孔腔在水中的流動特征及流激噪聲。還基于LES和Kirchhoff積分，對孔腔流動的發聲機理進行了分析。另外，利用大渦模擬計算了SUBOFF主、附體的表面壓力分布，并對平板及水下航行體幾個離散點的脈動壓力進行了計算，計算結果與試驗結果十分吻合，具有較高精度；平板脈動壓力與試驗值差異小于5 dB，比較可靠。

從湍流脈動壓力及其波數—頻率譜的國內外研究進展可以看出，其數值計算研究主要還是局限于單點脈動壓力的計算與驗證研究，尚未發現國際上有關湍流脈動壓力波數—頻率譜CFD詳細計算驗證研究的公開文獻。因此，本文將基于大渦模擬方法對平板壁面湍流脈動壓力及變化規律、湍流脈動壓力相似律，尤其是其波數—頻率譜展開數值計算與驗證分析研究。

2 計算方法

2.1 大渦模擬方法

大渦模擬（LES）的主要思想是：將湍流分解為可解尺度湍流運動（包含大尺度脈動）和不可解尺度湍流運動（包含所有小尺度脈動），并且認為，大尺度運動幾乎包含所有的能量，而小尺度運動主要起能量耗散作用，幾乎不受流場邊界形狀或平均運動的影響，近似認為是各向同性的。然后，小尺度運動對大尺度運動的作用通過建立模型（即亞格子渦模型）來實現，從而使運動方程封閉。對可解尺度運動則直接進行數值求解。

物理空間的濾波過程可表示如下：

濾波后的控制方程（連續方程和N-S方程）為：

其中：σij為分子粘性引起的應力張量，τij為亞格子應力張量，需要用亞格子渦模型進行模擬。本文采用DSL亞格子渦模型進行計算，該模型由Germano（1991）[16]提出，后來，Lilly（1992）[17]應用最小二乘法又對其作了改進。它通過局部計算渦粘性系數來盡可能地反映實際流動情況，通過對最小可解尺度的信息進行采樣，然后利用這些信息來模擬亞格子尺度應力。此模型在接近壁面邊界時給出了正確的漸近特性，因此也就不需要阻尼函數或者間歇函數，而且此模型還能夠考慮逆散射的影響。

其中：其中Lij為可解的湍流應力，它表征介于網格濾波寬度與測試濾波寬度之間的雷諾應力的貢獻。Mij是一個與濾波寬度和應變率張量有關的中間量。

2.2 湍流脈動壓力波數—頻率譜及其計算分析方法

目前湍流脈動壓力的分析主要還是采用傅里葉分析來實現時間—空間和波數—頻率域之間的轉換，進而能夠在波數—頻率域內研究湍流脈動信號的統計特性。湍流脈動壓力波數—頻率譜定義為湍流脈動壓力時—空信號的相關函數在時間和空間內的傅里葉變換，數學表達式為：

在實際中，通常通過對湍流脈動壓力離散時空信號進行快速傅里葉變換（FFT），然后對其幅值的平方進行系綜平均得到湍流脈動壓力的波數—頻率譜[3]。此時，湍流脈動壓力波數—頻率譜表達式如下：

其中：符號〈〉代表期望值，pm表示第m個傳感器測得的脈動壓力，N為時間結點數，M為傳感器個數，Δx為傳感器間距，Δt為時間步長，

則為窗常數。

2.3 計算模型、網格及數值方法

眾所周知，Huang在風洞中所做的SUBOFF潛艇尾流場測試已經成為水動力學界公認的標?；鶞蕶z驗試驗（Benchmark test），國際與國內的水動力學研究人員都用此試驗數據來校核數值計算方法的可靠性。同樣，Abraham在安靜性水筒中所做的平板湍流脈動壓力測試也已經成為聲學領域的標?；鶞蕶z驗試驗，可以用來校核對聲源的CFD計算方法的可靠性。二者在各自領域都產生了重要而深遠的影響。本文即利用Abraham的試驗數據詳細驗證了大渦模擬方法對于非定常流動和脈動壓力的計算能力。

如圖1所示，Abraham試驗的矩形試驗段長L=2.108 2 m，入口處矩形剖面寬a=0.304 8 m，高h= 0.101 6m；出口處矩形剖面寬a1=0.304 8m，高h1=0.112 0m。從距入口端1.63m處開始，流向等間距布置48個傳感器，傳感器直徑3.81mm，傳感器中心間距4.22mm。Abraham試驗的三個工況入口處水流速度分別為U0=3.1m/s，4.6m/s和6.1m/s，測試點處的局部雷諾數分別約為Re=4.47×106，6.70× 106和1.02×107。依照流體力學理論，平板邊界層在Rex>3.0×106之后就已發展為湍流狀態。

本文采用三維模型計算，計算域采用結構化網格，網格剖分形式采用H型，網格數量為1 250萬，計算區域網格如圖2所示。其渦粘性系數由下式給出：

圖1 槽道試驗段及傳感器布置示意圖Fig.1 The rectangular test section and sensor array

圖2 計算區域網格Fig.2 The computational domain and grid

計算區域長Lc=2L，入口處矩形剖面寬a=0.304 8m，高h=0.101 6m；出口處矩形剖面寬a1=0.304 8 m，高h1=0.112 0m；邊界條件設為速度入口、自由出流以及無滑移壁面邊界條件；時間項采用二階隱式格式離散，動量方程采用限界中心差分格式離散，壓力速度耦合采用SIMPLE算法；計算時間步長Δt=10-4s，壁面y+≈1。

3 計算結果與分析

3.1 脈動壓力計算結果驗證與分析

圖3給出了不同速度下湍流脈動壓力計算結果與試驗結果的對比。本文給出的湍流脈動壓力頻譜計算結果均為歸一化三分之一倍頻程（1/3OCT）頻譜，橫軸為縱軸為10loω為圓頻率，δ*為邊界層排擠厚度，U0為來流速度，Φ（ω）為自功率譜幅值。

從圖3可以看出：定性來看，計算得到的脈動壓力自功率譜均表現出湍流脈動壓力自功率譜的典型特性：頻譜在低頻區域呈現“平臺區”，在高頻區域隨頻率的增加以一定的斜率衰減，且頻譜均在歸一化頻率ωδ*/U0=2附近開始衰減，這與Abraham的試驗結果一致；定量來看，當U0=6.1m/s、4.6m/s和3.1m/s時，低頻段（ωδ*/U0<2）計算誤差分別為4.1 dB、-3.4 dB和-5.0 dB（負號表示小于試驗值），高頻段計算誤差分別為-4.0 dB、-5.9 dB和5.1 dB。即低頻段計算誤差小于5 dB，高頻段計算誤差小于6 dB，計算精度與國際上已有的研究一致[7-9]。

圖3 脈動壓力頻譜計算結果與試驗結果對比：（a）U0=6.1m/s；（b）U0=4.6m/s；（c）U0=3.1m/sFig.3 Comparison of the frequency spectra of computation and experiments: (a)U0=6.1m/s;(b)U0=4.6m/s;(c)U0=3.1m/s

3.2 脈動壓力變化規律及相似律探討

以下對平板湍流脈動壓力的系列計算結果展開進一步的討論。

圖4給出了四個不同監測點以聲壓譜級表達的自功率譜隨速度的變化（圖中字母Plate表示平板，下同）。自功率譜的平臺區（ωδ*/U0<2）譜級平均值詳細數據如表1所示。從表中可以看出，當U0= 6.1m/s、4.6m/s和3.1m/s時，自功率譜平臺區譜級的四測點平均值分別為131 dB、123.3 dB和116 dB。在所計算的頻段范圍內，自功率譜譜級隨速度的減小而減?。号cU0=6.1m/s相比，U0=4.6m/s和3.1m/s時譜級在低頻區域（ωδ*/U0<2）平均減小值分別為-7.7 dB和-15 dB（負號表示減?。?；在高頻區域（ωδ*/U0>2）平均減小值分別為-20 dB和-32 dB。四個測點衰減頻率一致，當U0=6.1m/s、4.6m/s和3.1m/s時，衰減頻率分別為513 Hz、374 Hz和197 Hz，即均在ωδ*/U0=2附近開始衰減。

由以上的定量分析可知，平板湍流脈動壓力的自功率譜受速度的影響十分明顯。隨著速度的減小，自功率譜譜級降低；同時自功率譜在更低的頻率提前衰減，即平臺區處于更低的頻段范圍，也就是說主要能量集中于頻率更低的區域，且能級相對較低。這與Abraham試驗結果中關于波數—頻率譜能量分布隨速度的變化規律也是吻合的，有關波數—頻率譜討論見下文。

圖5~10給出了不同速度下所有監測點的自功率譜，以便于湍流脈動壓力相似律的探討。

圖4 不同測點處自功率譜隨速度的變化：（a）測點1；（b）測點16；（c）測點32；（d）測點48Fig.4 Frequency spectra of differentmonitors at different velocities:(a)monitor-1;(b)monitor-16; (c)monitor-32;(d)monitor-48

表1 不同監測點不同速度下的自功率譜平臺區譜級（單位：dB）Tab.1 Spectral level of differentmonitors

湍流的相似律理論認為，壁面湍流脈動壓力頻譜的不同區域來自于湍流邊界層不同位置處、不同尺度湍流運動的貢獻，頻譜的低頻區域與外層湍流邊界層的大尺度量直接相關，高頻區域則與底層的小尺度量直接相關。Keith（1992）[18]認為在探討壁面湍流脈動壓力相似律時可采用三種方式對頻譜進行歸一化處理：

由于湍流邊界層本身的相似性，選取代表大尺度量或小尺度量的歸一化尺度(外部變量或內部變量)對頻譜進行歸一化處理，可以使頻譜不同尺度、不同流速下的對應區域匯聚。由于低頻代表大尺度運動，用外部變量進行歸一化處理，使得低頻匯聚，高頻散開；同理，用內部變量進行歸一化處理，則會使得高頻匯聚，低頻散開。由于湍流相似律與頻譜的普適性直接相關，進而直接影響脈動壓力頻譜的實際應用，其研究與探討也是當今熱點。

圖5~10所給出的不同速度下所有監測點的自功率譜均采用外部變量ρ、U0和進行歸一化處理，這與Abraham試驗結果的處理方式也保持一致。

從圖5~10所給出的處理結果可以看出，計算得到的湍流脈動壓力頻譜采用外部變量ρ、U0和δ*進行歸一化處理之后，在低頻段范圍內（），歸一化的湍流脈動壓力頻譜譜級均匯聚于小于5 dB的小范圍內；而在高頻段范圍內），頻譜譜級之間的差別最大可達30 dB。也就是說，計算得到的歸一化的頻譜在低頻匯聚，高頻發散。這充分說明平板湍流脈動壓力頻譜的低頻區域主要來自于外層湍流邊界層大尺度運動的貢獻，且與湍流脈動壓力的相似理論及國際上已有的研究吻合[19-25]，充分體現了湍流脈動壓力相似律。同時，計算結果對于湍流脈動壓力相似律的體現也充分說明本文計算方法可靠，計算結果合理。

圖5 平板不同監測點處脈動壓力的自功率譜（U0=6.1m/s，測點1-24）Fig.5 Frequency spectra of differentmonitors(U0=6.1m/s,monitor 1-24)

圖6 平板不同監測點處脈動壓力的自功率譜（U0=6.1m/s，測點25-48）Fig.6 Frequency spectra of differentmonitors(U0=6.1m/s,monitor 25-48)

圖7 平板不同監測點處脈動壓力的自功率譜（U0=4.6m/s，測點1-24）Fig.7 Frequency spectra of differentmonitors(U0=4.6m/s,monitor 1-24)

圖8 平板不同監測點處脈動壓力的自功率譜（U0=4.6m/s，測點25-48）Fig.8 Frequency spectra of differentmonitors(U0=4.6m/s,monitor 25-48)

圖9 平板不同監測點處脈動壓力的自功率譜（U0=3.1m/s，測點1-24）Fig.9 Frequency spectra of differentmonitors(U0=3.1m/s,monitor 1-24)

圖10 平板不同監測點處脈動壓力的自功率譜（U0=3.1m/s，測點25-48）Fig.10 Frequency spectra of differentmonitors(U0=3.1m/s,monitor 25-48)

3.3 波數—頻率譜計算結果驗證與分析

圖11給出了三個速度下計算得到的波數—頻率譜三維視圖，借以對波數—頻率譜的物理意義加以說明。如圖11所示，譜級最高的部分稱為湍流脈動壓力波數—頻率譜的“遷移脊”。遷移脊代表了湍流的大部分能量（含能渦）的主要分布區域。而遷移脊的斜率dω/d k=Uc定義為遷移速度，表示湍流中的渦旋結構（擬序結構）的平均遷移速度，它與湍流中渦旋結構（擬序結構）以及能量的遷移和傳遞息息相關。對湍流脈動壓力的波數—頻率譜進行研究，可以深入揭示湍流能量的分布規律以及外界條件的改變對湍流能量分布規律的影響，進而指導湍流流動相關的實際工程應用。

圖12~14給出了平板波數-頻率譜的計算結果與Abraham的試驗結果，表2給出了平板波數-頻率譜主要參數計算與試驗結果的詳細對比數據。首先，從圖12~14及表2的數據可以看出，含能渦主要分布區域，即遷移脊在頻率—波數域內的分布范圍與試驗一致，遷移脊寬度也與試驗結果相當。且隨頻率增加，遷移脊變寬，幅值降低，這與Abraham試驗結果以及波數-頻率譜理論模型是吻合的[26-31]。譜級最高的部分，即能量最高的含能渦，也就是大尺度渦，均分布在小于200 Hz的低頻范圍內，說明大尺度渦對應頻譜的低頻區域，這與國際上已有的研究一致[32-33]。

其次，就波數—頻率譜譜級而言，計算得到的不同來流速度下平板湍流脈動壓力波數—頻率譜譜級峰值與試驗吻合較好，當U0=6.1 m/s、4.6 m/s和3.1m/s時相應的譜級峰值分別為-25.1 dB、-30.2 dB和-36.2 dB（譜級為負值是由于具體處理方法造成的，并不影響分析，這種處理方法在聲學研究中很常見），與試驗相比，計算誤差分別為-5.1 dB、-5.2 dB和-6.2 dB（負號表示小于試驗值），即波數—頻率譜譜級峰值計算誤差均小于7 dB。隨來流速度減小，波數-頻率譜譜級降低，這與Abraham的試驗一致，同時波數—頻率譜譜級隨速度的定性變化規律與自功率譜隨速度的變化規律一致。

再次，就渦旋結構的遷移速度而言，在U0=6.1m/s、4.6m/s和3.1m/s時，計算得到的遷移速度Uc= dω/d k分別為4.24 m/s、3.18 m/s和2.28 m/s，相應的無量綱化遷移速度Uc/U0分別為0.71、0.69和0.69，與試驗相比誤差分別為4.5%，3.0%和12.7%，計算誤差均在合理范圍內。

最后，對以上數據進一步分析可知，與U0=6.1m/s和U0=4.6m/s相比，當U0=3.1m/s時，波數—頻率譜主要參數（包括：譜級、含能渦分布范圍以及遷移速度等）計算誤差均稍大，主要原因在于：來流速度較低時，流動必然包含轉捩的影響，而亞格子渦模型均為湍流模型，是基于完全發展湍流出發而建立的，其基于完全發展湍流對渦粘性進行模擬時會引起計算誤差。

綜合以上分析可以看出，計算得到的平板湍流脈動壓力波數—頻率譜主要參數（包括：譜級、遷移速度、含能渦分布范圍以及能量在頻率—波數域內的分布規律等）均與試驗結果吻合很好，說明論文的計算結果合理可靠。

圖11 計算得到的平板湍流脈動壓力波數—頻率譜三維視圖：（a）U0=6.1m/s；（b）U0=4.6m/s；（c）U0=3.1m/sFig.11 Three dimensional plotof the computed wavenumber-frequency spectra: (a)U0=6.1m/s;(b)U0=4.6m/s;(c)U0=3.1m/s

圖12 平板頻率—波數譜計算結果與試驗的對比（U0=6.1m/s）：（a）計算結果；（b）試驗結果Fig.12 Comparison of the computed and experimentalwavenumber-frequency spectra(U0=6.1m/s): (a)computation;(b)experiment

圖13 平板頻率—波數譜計算結果與試驗的對比（U0=4.6m/s）：（a）計算結果；（b）試驗結果Fig.13 Comparison of the computed and experimentalwavenumber-frequency spectra(U0=4.6m/s): (a)computation;(b)experiment

圖14 平板頻率—波數譜計算結果與試驗的對比（U0=3.1m/s）：（a）計算結果；（b）試驗結果Fig.14 Comparison of the computed and experimentalwavenumber-frequency spectra(U0=3.1m/s): (a)computation;(b)experiment

表2 平板頻率—波數譜計算結果與試驗的比較Tab.2 Comparison of the computed and experimentalwavenumber-frequency spectra

3.4 波數—頻率譜計算結果與不同理論模型的對比分析

圖15給出了數值計算、試驗以及理論模型所得的波數—頻率譜（此處取波數—頻率譜在頻率f=100 Hz處的剖面結果），以便于對湍流脈動壓力波數—頻率譜及其常用理論模型展開進一步分析。其中，Convoluted Chase Model表示考慮傳感器尺寸的影響，將Chase模型與傳感器響應函數卷積之后的結果。

就計算結果而言，遷移脊峰值所在波數（遷移波數）為-135.1 rad/m，這與Abraham試驗結果和理論模型十分一致，遷移脊峰值譜級與Abraham試驗結果相比誤差為-3.1 dB（負號表示小于Abraham試驗值，下同），在所計算的波數域范圍內譜級最大計算誤差為-6.7 dB?？梢?，計算結果與Abraham試驗結果吻合很好。

就波數—頻率譜理論模型而言，在遷移波數附近的波數域范圍內，不同的理論模型與試驗值和計算結果均較為吻合，相互之間差別小于6.9 dB。

由此可見，在低波數范圍內，Corcos模型誤差偏大，Chase模型和卷積后的Chase模型（Convoluted Chase Model）均與試驗和數值計算結果吻合，卷積后的Chase模型效果更好。

圖15 波數—頻率譜數值計算結果與Abraham試驗結果及常用理論模型的對比（U0=6.1m/s，f=100 Hz）Fig.15 Comparison of the wavenumber-frequency spectramodelwith computational and experimental data(U0=6.1m/s,f=100 Hz)

4 結論與展望

本文用大渦模擬方法，結合動態DSL亞格子渦模型及千萬量級精細網格平板壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜進行了計算，并基于Abraham經典試驗對計算結果進行了驗證與深入分析，基于本文的工作，得到的主要結論如下：

（1）在論文計算的頻段內，湍流脈動壓力自功率譜計算誤差小于6 dB，計算精度與國際上研究一致。

（2）計算得到的波數—頻率譜主要參數包括：遷移脊量級、寬度、波數—頻率域分布范圍及遷移速度等均與Abraham試驗結果吻合很好，說明論文計算結果可信，論文建立的數值計算方法合理可靠。

（3）湍流脈動壓力的自功率譜及波數—頻率譜與來流速度直接相關，譜級隨速度的增加而增大。

（4）從計算和試驗結果來看，在遷移波數附近的波數域范圍內，不同的理論模型均與試驗值和計算結果均較為吻合；而在低波數區域，Corcos模型預報值明顯偏高，Chase模型與試驗值和計算結果吻合較好。

綜上所述，本文所建立的數值計算方法切實可靠，可以用于壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜的計算與分析研究，為復雜形狀的壁面湍流脈動壓力及其波數—頻率譜進一步的研究工作打下了基礎。

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Com putation of turbulent wall pressure fluctuation and itswavenumber-frequency spectrum using large eddy simulation

ZHANG Xiao-long,ZHANG Nan,WU Bao-shan
(China Ship Scientific Research Center,Wuxi214082,China)

Turbulentwall pressure fluctuations beneath turbulent boundary layers are important sources of flow noise.The computation ofwall pressure fluctuation and itswavenumber-frequency spectrum is a hot topic in the field of flow-acoustic coupling.It is necessary to carry out corresponding research.In this paper,wall pressure fluctuation and itswavenumber-frequency spectrum are computed using large eddy simulation(LES)with approriate sub-grid scalemodel,grid number and discretization methods.The results are compared with the experiment of Abraham and discussed in detail.Firstly,some fundamentals of the numerical simulation are presented,including the philosophy of LES,formulations of sub-grid scalemodels, discretization methods and boundary conditions,etc.Secondly,the rectangular test section of Abraham's experiment and its computational domain are depicted.Thirdly,the scaling of turbulentwall pressure fluctuations and its variations due to different free stream velocities are discussed.The wavenumber-frequencyspectra of turbulent wall pressure fluctuations are computed by taking FFT of the correlation function of the simulation data,the computed spectra of the wall pressure fluctuations are compared with those of Abraham's experiment and analyzed qualitatively and quantitatively.Finally,comparison of typical theoretical models of wavenumber-frequency spectra ismade based on computational and Abraham's experimental results.Groundwork ismade for further research in turbulentwall pressure fluctuation and itswavenumberfrequency spectrum.

turbulentwall pressure fluctuations;wavenumber-frequency spectrum;LES

O357.5

A

10.3969/j.issn.1007-7294.2014.10.001

1007-7294（2014）10-1151-14

2014-06-15

國家自然科學基金（51079133）；江蘇省自然科學基金（BK2010162）

張曉龍（1988-），男，中國船舶科學研究中心碩士研究生，E-mail:ChalonJon@outlook.com；張楠（1977-），男，博士，中國船舶科學研究中心高級工程師。