高分散混合元件設計及混合性能的研究

黃鳳春，馬秀清，周炳斌，梁文虎

（北京化工大學機電工程學院，北京100029）

高分散混合元件設計及混合性能的研究

黃鳳春，馬秀清＊，周炳斌，梁文虎

（北京化工大學機電工程學院，北京100029）

根據嚙合同向雙螺桿擠出機的嚙合原理，設計了一種高分散混合雙螺桿元件。運用Polyflow有限元分析軟件對該雙螺桿元件的3種螺桿構型的流場進行了模擬分析，并且對這3種螺桿構型進行了實驗研究。結果表明，錯列角為150°的元件的分散混合性能最好，其次是錯列角為30°的元件，錯列角為90°的元件的分散混合性能最差。

嚙合同向雙螺桿擠出機；分散混合；雙螺桿元件

0 前言

在聚合物加工過程中，物料之間存在2種主要的混合形式，即分布混合和分散混合［1］。在分布混合中，物料各粒子之間只有相互位置的變化，其粒徑的大小不變，而分散混合則需要很高的應力水平，粒徑大小和粒子的位置都會發生改變。對于分散混合來說，當熔融物料流經混合元件時，元件要對流體施加足夠高的剪切應力，所以此區域內要設計出幾何上是窄間隙的高應力區，且要使熔融物料重復地經過高應力區，為了避免過多的能量損耗和聚合物熔體溫度的上升，熔融物料受到高剪切應力的作用時間應該很短［2－3］。同時，由于拉伸流動對分散混合非常有利，也需要重點考慮物料所受的拉伸作用。根據上述理論，筆者設計了一種高分散混合元件，即類捏合盤元件，運用Polyflow軟件對類捏合盤元件3種不同螺桿構型的流場進行了模擬分析，并對這3種螺桿構型的分散混合效果進行了實驗研究。

1 類捏合盤元件的設計思路與幾何造型

類捏合盤元件的設計思路為：（1）根據圖1所示的Rauwendaal［4－6］在單螺桿擠出機中應用的螺桿元件的三維結構以及圖2所示捏合塊的嚙合原理來設計該元件的幾何結構；（2）與捏合盤元件不同的是，所設計的類捏合盤元件截面一側與機筒之間的間隙較大，如圖3所示，這樣一來，螺桿元件截面在間隙變大處形成了較大的楔形區，對熔融物料產生了一定的拉伸作用，有利于分散混合；（3）根據嚙合同向雙螺桿擠出機運動學的不干涉條件，而且不應產生物料聚集的現象，確定了元件的截面形狀由光滑過渡的弧線組成，同時與捏合盤相似，類捏合盤元件的錯列角也可以變化，由此來分析該元件不同錯列角度螺桿構型的分散混合性能。圖4為類捏合盤元件的三維結構。

圖1 單螺桿元件的三維結構Fig.13Dmodel for single－screw element

圖2 捏合塊的三維結構Fig.23Dmodel for kneading block

圖3 螺桿元件的截面Fig.3 Cross section for twin－screw element

為了說明類捏合盤元件相對運動的具體情況以及證明運動過程中不會發生干涉，根據2根螺桿在雙螺桿擠出機中的運動關系，建立了2根螺桿元件截面的相對運動關系圖，如圖5所示。假設左螺桿（中心點為O1）靜止，則右螺桿（中心點為O2）相對左螺桿以一定的角速度繞左螺桿的中心點作圓平動。從圖5可以看出，2根螺桿在相對運動過程中沒有發生任何干涉。

2 數值模擬

2.1 數學模型

為擬定流場，適當地簡化計算，考慮到熔體輸送的具體條件和聚合物的特性，作出如下假設：（1）熔體為不可壓縮的流體；（2）流場為穩定、等溫流場；（3）雷諾數較小，流動為層流流動；（4）慣性力、重力等要遠小于黏滯力，可忽略不計；（5）流道壁面無滑移；（6）熔體在流道中全充滿。

基于以上假設，在直角坐標系下，連續性方程簡化如式（1）所示，動量方程如式（2）所示。模擬計算過程中所用的物料為聚丙烯（PP），采用Cross模型，其本構方程如式（3）所示。

式中 η0——零切黏度，Pa·s

λ——時間常數，s

m——Cross模型指數

模擬采用的PP物性參數為：

η0＝9560Pa·s，λ＝0.3664s，m＝0.7372。

2.2 物理模型

本文選用錯列角分別為30°、90°和150°的螺桿構型元件進行模擬分析以及實驗研究，該元件的外徑為33.4mm，中心距為30mm，機筒內徑為34mm，3種不同錯列角度類捏合盤元件流道的幾何模型如圖6所示。

圖6 流道的幾何模型Fig.6 Geometry models for flow channels

2.3 邊界條件

在模擬過程中采用出口壓力和入口流量來定義出入口邊界。出口壓力為5MPa，入口端面的體積流量為2×10－6m3/s。螺桿外表面上為周向轉動速度邊界，左右兩螺桿轉速為30r/min。根據壁面無滑移的假設，機筒是靜止不動的，因此機筒內表面速度為0。

3 實驗部分

3.1 主要原料

PP，1008，北京燕山石油化工股份有限公司；

聚苯乙烯（PS），158K，揚子巴斯夫苯乙烯系列有限公司。

3.2 主要設備及儀器

雙螺桿擠出機，LSM30/34，德國Leistritz公司；

掃描電子顯微鏡（SEM），Hitachi S－4700，日本Hitachi公司。

3.3 機筒組合及螺桿構型

機筒組合及螺桿構型如圖7所示，SE20/60/2表示導程為20mm，長度60mm的雙頭常規螺紋元件，其余類推。實驗采用的螺桿構型是將所設計的3種不同錯列角度的類捏合盤元件在混合區進行相互置換。機筒溫度T1、T2、T3及機頭溫度T4均為230℃。

圖7 螺桿構型與機筒Fig.7 Configuration of screw and barrel

3.4 試樣制備

實驗前將PP、PS按比例8/2預混均勻，主機轉速為30r/min，加料量為6.7kg/h，對類捏合盤元件的3種螺桿構型分別進行實驗，然后各自在機頭處取樣。

3.5 粒徑分析與表征

通過SEM照片，測出分散相粒徑的大小，最后統計出(PP/PS中少組分PS的數均粒徑（n）、重均粒徑(w）、體均粒徑（v），如式（4）～（6）所示。

式中 Di——粒徑，μm

Ni——粒徑為Di的粒子個數

4 結果與討論

4.1 出入口壓差

從圖8可以看出，隨著錯列角度的增大，流道的出入口壓差依次減小，錯列角為30°元件的流道出口壓力大于入口壓力，錯列角為90°和錯列角為150°元件的出口壓力小于入口壓力。這是由于錯列角為30°的元件為正向輸送元件，對物料具有一定的輸送能力；錯列角為90°的元件為中性元件，不具有輸送能力，物料在此段的輸送動力完全由上游流場建立的壓力提供；錯列角為150°的元件為反向元件，需要螺桿元件上游的流場建立很高的壓力才能使物料向前輸送，所以元件流場的出口壓力比入口壓力小得多。

圖8 出入口壓差Fig.8 The differential pressure between exit and entrance

4.2 加權平均剪切應力

從圖9可以看出，錯列角為150°元件的加權平均剪切應力最大，錯列角為30°元件的加權平均剪切應力略大于錯列角為90°的元件。由于錯列角為150°的元件為反向元件，物料在流經該元件的時候，元件的反向輸送能力使物料之間沿著擠出方向產生了很大的相對速度，這樣物料所受的剪切速率就會增大，剪切應力也隨之增大。對于錯列角為90°的元件來說，由于其不具有輸送能力，熔融物料在此處完全靠元件上游建立的壓力向前輸送，同時類捏合盤元件是由多個部件組合而成的結構，加之該元件與機筒的間隙較大，壓力作用會使熔融物料可能在部分部件與機筒的較大間隙處不經過剪切而直接流走，而錯列角為30°的元件為正向輸送元件，物料在流道中的輸送動力由元件提供，所以，組成整個螺桿元件的每個部件對熔融物料都會施加剪切作用，這將會使錯列角為30°的元件的剪切效果要優于錯列角為90°的元件。

圖9 加權平均剪切應力Fig.9 The weighted average shear stress

4.3 累積最大拉伸速率分布

從圖10可以看出，取拐點值（約71s－1）作為基準來衡量3種錯列角度類捏合盤元件的拉伸作用，錯列角為30°的元件大約85%的粒子所承受的最大拉伸速率小于71s－1，所以有15%的粒子所承受的最大拉伸速率大于71s－1；以此類推，錯列角為90°的元件有8%的粒子所承受的最大拉伸速率大于71s－1；錯列角為150°的元件有27%的粒子所承受的最大拉伸速率大于71s－1。按照累計最大拉伸速率分布來判斷，錯列角為150°的元件的拉伸效果最好，錯列角為30°的元件次之，錯列角為90°的元件的拉伸效果最差。這是由于錯列角為150°的元件為反向元件，需要元件上游建立更高的壓力才能使物料向前輸送，其反向輸送能力使流道中的物料之間的相對速度較大，物料在流道中產生了很高的縱向速度梯度，錯列角為30°的元件為正向輸送元件，物料的輸送動力靠元件提供，故流道對物料也產生了較高的縱向速度梯度，但相對于錯列角為150°的元件來說，速度梯度較低；錯列角為90°的元件為中性元件，憑借元件上游建立的壓力輸送物料，相對于前2種螺桿構型來說，物料受到螺桿元件的作用不是很明顯，所以流道對物料產生縱向速度梯度較小。

圖10 累積最大拉伸速率分布Fig.10 The distribution of cumulated maximal stretching rates

4.4 實驗結果

從圖11和表1可以看出，錯列角為90°元件的分散相粒徑最大，其次是錯列角為30°的元件，錯列角為150°元件的分散相粒徑最小。從圖12可以看出，按照粒徑分布曲線的波峰位置來看，錯列角為30°的元件介于錯列角為150°元件與錯列角為90°元件之間，說明粒徑分布曲線與表1所得的平均粒徑數值相吻合。同時，錯列角為150°元件的粒徑分布較窄，而錯列角為30°和錯列角為90°元件的粒徑分布較寬，說明錯列角為150°元件的剪切比錯列角為30°和90°的元件更加均勻。對比錯列角為150°的元件，錯列角為30°和90°元件的粒徑分布曲線具有較長的右側拖尾，說明這2種元件存在更多分散較差的大粒子，這會對力學性能產生不利的影響。

表1 試樣的粒徑Tab.1 Particle sizes for the samples

圖11 試樣的SEM照片Fig.11 SEM micrographs for the samples

圖12 分散相的粒徑分布曲線Fig.12 Particle size distribution for disperse phase

5 結論

（1）錯列角為150°的元件對物料的剪切效果優于錯列角為30°和90°的元件，加權平均剪切應力最大；

（2）錯列角為150°元件的流道對物料的拉伸作用最強，其次是錯列角為30°的元件，錯列角為90°元件的拉伸作用最差；

（3）就分散混合性能來說，錯列角為150°的元件最好，其次為錯列角為30°的元件，錯列角為90°的元件分散混合性能最差，模擬結果與實驗結果相符。

［1］ 耿孝正.塑料混合及連續混合設備［M］.北京：中國輕工業出版社，2007：38－42.

［2］ 耿孝正.聚合物加工中固相的分散及填充改性混合設備的選用［J］.中國塑料，2002，16（9）：1－6.

［3］ 王賢惠，曹志清.新型單螺桿CRD分散混合器的理論研究與應用［J］.橡塑技術與裝備，2006，32：1－5.

［4］ Chris Rauwendaal，Tim Osswald，Paul Gramann，et a1.Design of Dispersive Mixing Devices［J］.International Polymer Processing，1999，14（1）：28－34.

［5］ Chris Rauwendaal，Tim Osswald，Paul Gramann.A New Dispersive Mixer for Single Screw Extruders［C］.Atlanta：56th SPE ANTEC，1998：277－283.

［6］ Chris Rauwendaal.New Dispersive Mixers Based on Elongational Flow［J］.Plastics，Additives and Compounding，1999，1（4）：21－23.

Design of Highly Dispersive Mixing Elements for Twin－screw and Their Performances

HUANG Fengchun，MA Xiuqing＊，ZHOU Bingbin，LIANG Wenhu
（College of Mechanical and Electrical Engineering，Beijing University of Chemical Technology，Beijing 100029，China）

A highly dispersive mixing twin－screw element was designed based on the meshing theory of intermeshing co－rotating twin－screw extruders.The flow fields for three screw configurations were simulated by Polyflow.Experimental study was carried out in an intermeshing co－rotating twin－screw extruder.It was found that the screw element with a staggering angle of 150°had a better dispersive mixing performance than those of 30°and 90°.

intermeshing co－rotating twin－screw extruder；dispersive mixing；twin－screw element

TQ320.66＋3

B

1001－9278（2011）10－0090－05

2011－04－11

＊聯系人，maxq＠mail.buct.edu.cn