隧洞突涌松散介質(zhì)注漿加固技術(shù)與效果評價

劉俊峰 郝俊鎖 邢 飛

(中鐵十八局集團第二工程有限公司，河北 唐山 064000)

滇中引水工程是中國西南地區(qū)規(guī)模最大、投資最多的水資源配置工程，也是我國在建最大引水工程。隧洞跨越揚子準(zhǔn)地臺(Ⅰ)之麗江臺緣褶皺帶(Ⅰ1)和康滇地軸(Ⅰ2，稱川滇臺背斜)大地構(gòu)造，具有埋深大、洞線長、構(gòu)造復(fù)雜等特點，伴隨有活動斷裂、軟巖變形、巖爆、有毒有害氣體、突水突泥、高外水壓與水環(huán)境影響等一系列工程地質(zhì)問題[1-2]。施工期間，大型突泥災(zāi)害在該隧洞共發(fā)生3次，其中FⅢ-73斷層第一次突泥后采取φ108管棚注漿加固效果差，導(dǎo)致二次突涌，而注漿加固圍巖是隧洞突泥處理最常用也是首選方案。針對突涌體的工程物理特征，深入研究不同地質(zhì)條件下注漿加固原理與效果檢測評價是降低隧洞突涌處治后洞挖風(fēng)險和安全保障的需要。

隧道及地下工程針對大型突泥常采用全斷面帷幕注漿，其注漿孔布置間距、注漿擴散半徑、注漿壓力和材料、注漿量、帷幕注漿厚度等施工參數(shù)是決定地層注漿加固效果的關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)，而地層的可注性和注漿加固原理是確定工藝參數(shù)的前提。在注漿技術(shù)原理方面，秦鵬飛等[3]從基于裂隙巖體分形幾何和模糊RES-云模型的可灌性分析理論、高聚物和微生物菌液注漿新材料、三維模型可視化和虛實耦合計算機技術(shù)等方面對壩基注漿技術(shù)進行了闡釋述評。耿萍等[4]基于顆粒流離散元方法，研究圍巖注漿對富水地層隧道開挖的影響，通過對巖體注漿過程進行細觀動態(tài)模擬，研究不同注漿壓力和注漿孔布設(shè)方式下的注漿效果，從而為優(yōu)化注漿方案提供參考。張慶松等[5]考慮砂層滲透注漿過程中滲濾效應(yīng)所造成的水泥顆粒滯留空間的不均勻性，針對平面徑向流滲透注漿形式建立注漿加固體強度的定量計算公式，揭示注漿加固強度的空間衰減特征?？茖W(xué)合理選定注漿方案是達到理想效果的手段，而注漿效果評價是注漿工程質(zhì)量檢驗方法。俞文生等[6]應(yīng)用注漿參數(shù)分析、檢查孔分析、鉆孔雷達探測技術(shù)和數(shù)值計算等方法全面評估了斷層突水突泥注漿治理效果。陳衛(wèi)忠等[7-8]以檢查孔觀察法、檢查孔取芯法、涌水量分析法及檢查孔P-Q-t曲線法對帷幕注漿效果進行綜合評價。王曉蕾等[9]詳細闡述了五種注漿效果評價方法，并進行了較為詳細的論述與分析，指出注漿效果評價存在的問題，針對存在的問題，提出了未來需要的注漿效果評價方法以及定量性指標(biāo)。目前，隧道突涌災(zāi)害治理采用的帷幕注漿技術(shù)已日趨成熟，但針對不同突涌致災(zāi)介質(zhì)堆積體的注漿加固機理、施工工藝研究和工程實踐驗證案例較少。同時，注漿屬于隱蔽工程，注漿效果評價具有重要工程意義，但注漿效果評價尚無統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)可以借鑒，單一方法對于注漿效果分析評價可靠性差。

本文依托滇中引水工程獅子山引水隧洞向斜構(gòu)造凝灰?guī)r夾層、FⅢ-71斷層構(gòu)造破碎帶突涌處治中帷幕注漿加固的實踐，根據(jù)突涌堆積體工程特性結(jié)合工程地質(zhì)構(gòu)造等，提出了巖石碎屑高壓噴射灌漿與泥質(zhì)介質(zhì)滲透性注漿加固技術(shù)，并對不同致災(zāi)介質(zhì)堆積體注漿加固機理、帷幕注漿加固方案和施工工藝、注漿材料和注漿效果多種綜合評價方法進行了深入研究論證。

1 工程概述

滇中引水大理Ⅱ段施工3標(biāo)位于賓川縣境內(nèi)，輸水線路為獅子山隧洞1號施工支洞至4號施工支洞控制段(DLⅡ28+884.761～DLⅡ50+056.698)，長度約為21.172km。隧洞設(shè)計流量125m3/s，凈斷面采用馬蹄形。沿線出露古生界至新生界地層，巖性以沉積巖、巖漿巖為主。其中，隧洞穿越D1k、P1可溶巖地層，巖溶發(fā)育中等至強烈；D1k主要以碎屑巖為主夾泥灰?guī)r，巖溶發(fā)育微弱。隧洞涌突水問題主要發(fā)生在穿越大箐村巖溶水系統(tǒng)、大營鎮(zhèn)巖溶水系統(tǒng)、斷層破碎帶含水體以及烏龍壩向斜儲水構(gòu)造。

2 突泥災(zāi)害簡述

2.1 DLⅡ30+738處突涌情況

DLⅡ29+916～DLⅡ31+570段隧洞穿越烏龍壩向斜核部。該段巖性為弱風(fēng)化致密狀玄武巖。按Ⅲ類圍巖掘進至DLⅡ30+735處，掌子面右側(cè)拱肩位置發(fā)生崩塌?；靥罘磯汉蟀储躅惾_階法開挖，DLⅡ30+737～DLⅡ30+738段上臺階鋼支撐安裝作業(yè)時，出現(xiàn)拱部圍巖掉塊，70min之后DLⅡ30+738處發(fā)生突泥涌水，突泥推移范圍約125m，測算突水突泥總量約8000m3，突泥量3500m3，突水約4500m3。掌子面約8m被滿堵，穩(wěn)定涌水量80～90m3/h。

2.2 DLⅡ40+147處突涌情況

超前地質(zhì)預(yù)報推測DLⅡ40+125～DLⅡ40+147.7洞段為FⅢ-71斷層構(gòu)造破碎帶，地層巖性為斷層角礫巖、凝灰質(zhì)角礫巖、斷層泥，受構(gòu)造擠壓作用，斷層帶巖體節(jié)理裂隙發(fā)育。開挖掘進至DLⅡ40+147處拱部掉塊，觀察監(jiān)視37h后發(fā)生突涌，突涌總量約3000m3，突泥約1200m3，突涌體長度約54m。采用@=0.3m、L=22.5m的φ108超前大管棚注漿處治方案，對DLⅡ40+147～DLⅡ40+152.3段損壞的鋼架進行拆除及更換，當(dāng)拆換至DLⅡ40+147.6時，掌子面出現(xiàn)了第二次突泥涌水，突涌體總量約5200m3，突泥約2800m3，突水約2400m3，突涌長度約124m(見圖1)。

圖1 突泥現(xiàn)場情況

3 突涌體特性分析

DLⅡ30+738處突涌潰口位于玄武巖與凝灰?guī)r層間接觸破碎帶，突涌體以玄武巖、蝕變凝灰?guī)r巖石碎屑成分為主；DLⅡ40+147處突涌潰口位于FⅢ-71斷層，突涌體以斷層泥、凝灰質(zhì)角礫巖等為主?，F(xiàn)場取樣烘干篩分可知：DLⅡ30+738處突涌體具有碎石土特征，顆粒粒徑不大于5mm的占55.3%，大于5mm的占44.7%；DLⅡ40+147處突涌體以泥質(zhì)為主，顆粒粒徑不大于5mm的占83.7%，大于5mm的占16.3%(見表1)。

表1 突涌介質(zhì)烘干篩分情況

4 巖石碎屑高壓噴射灌漿加固技術(shù)

4.1 注漿工藝選擇

結(jié)合現(xiàn)場超前地質(zhì)預(yù)報成果[10]：隧洞突涌段為向斜構(gòu)造巖層接觸破碎帶，突涌物來源主要為DLⅡ30+720～DLⅡ30+732段12m的凝灰?guī)r夾層?；贒LⅡ30+738處突涌體為凝灰?guī)r碎屑，塌方體成孔率不高；前進式灌漿、后退式灌漿耗時過長，工效低；純壓式、孔內(nèi)循環(huán)式灌漿工藝固結(jié)范圍不可控，砂質(zhì)夾層在高外水壓環(huán)境易滲透失穩(wěn)。因此，采用常規(guī)的鉆孔壓漿方式固結(jié)效果較差。為提高凝灰?guī)r碎屑體固結(jié)效果，實現(xiàn)固結(jié)范圍可控，選擇高壓噴射注漿工藝施工。

4.2 高壓噴射注漿加固機理

采用水平定向鉆機打設(shè)水平孔，鉆進至設(shè)計深度后，拔出鉆桿，且同時通過水平鉆機、鉆桿、噴嘴以大于35MPa的壓力將配制好的漿液噴射到周圍松散巖體內(nèi)，借助流體的沖擊力切削軟弱巖層(凝灰?guī)r)，高壓射流就可以破壞地層形成空腔并將土顆粒通過高壓噴射漿液進行攪拌形成強度較高的加固體。同時，高壓噴射水泥漿液能沿著地層的縫隙滲透擴散，尤其在涌水量較大的地層中，水泥漿液擴散填充縫隙后起到止水的效果。其技術(shù)特點如下：?強度高：因為在高壓噴射注漿過程中，軟弱巖體或土體與水泥漿充分混合，從而形成一種類似混凝土的固結(jié)體，其強度要比一般的水泥漿體高；?均勻性：在注漿過程中，高壓水泥漿噴射流，可以將渣體充分與水泥漿液混合，形成水泥漿液與土體較均勻的混合體；?可控性：高壓噴射注漿漿液擴散區(qū)域在渣體或軟弱巖體破壞范圍內(nèi)，漿液注入部位和范圍可以控制，可通過調(diào)節(jié)注入?yún)?shù)(切削土體壓力、固化材料注入速度與配比、注入量等)獲得滿足設(shè)計要求的固結(jié)體。

4.3 超前預(yù)固結(jié)灌漿設(shè)計

DLⅡ30+725～DLⅡ30+755超前預(yù)固結(jié)灌漿共設(shè)計28孔(見圖2)。

圖2 DLⅡ30+725～DLⅡ30+755超前預(yù)固結(jié)灌漿縱斷面、平面示意圖(單位：mm)

上臺階(起拱線以上)共設(shè)兩環(huán)10孔(D環(huán)孔：D-1…D-5；E環(huán)孔：E-1…E-5)。D環(huán)孔于Ⅲ1開挖輪廓線內(nèi)1m進行布孔，環(huán)向孔間距為2m，垂直于掌子面鉆孔，外插角度為0°；E環(huán)孔于Ⅲ1開挖輪廓線內(nèi)2m進行布孔，環(huán)向孔間距為2m，垂直于掌子面鉆孔，外插角度為0°；中臺階共設(shè)6排18孔，按照左右兩側(cè)各三排孔進行布孔(A環(huán)孔：A-1…A-6；B環(huán)孔：B-1…B-6；C環(huán)孔：C-1…C-6)，由內(nèi)向外外插角度分別為9°、12°、14°。施工工藝參數(shù)：鉆桿回撤速度15～25cm/min；鉆具旋轉(zhuǎn)速度12～20r/min；旋噴壓力35～40MPa；水泥漿液流量50L/min；水泥漿配合比0.5∶1(水灰比)。

5 泥質(zhì)介質(zhì)滲透性注漿加固技術(shù)

5.1 泥質(zhì)介質(zhì)注漿加固機理

突涌泥質(zhì)介質(zhì)類似砂土，是由許多相互連通的網(wǎng)狀孔隙而形成的導(dǎo)漿系統(tǒng)。相關(guān)研究資料表明[4，11]：類砂土介質(zhì)地層當(dāng)注漿壓力p<2.0MPa時，漿液以注漿孔為中心向外擴散，孔中心漿液聚集對土體形成壓密作用；孔外漿液以滲透形式擴散到孔隙，其運動形式是滲透—擴散—膠凝，擴散范圍約1.0m，最終將松散的固體顆粒膠結(jié)成整體；當(dāng)2.0MPa≤p<3.0MPa時，砂土內(nèi)出現(xiàn)劈裂，劈裂縫基本沿應(yīng)力薄弱面產(chǎn)生，漿液仍以滲透為主；當(dāng)p到達3.0MPa時，劈裂的范圍擴大，土體內(nèi)部形成了縱橫交錯的網(wǎng)狀漿脈，劈裂灌漿達到最佳效果。注漿壓力和擴散半徑、漿液黏度、松散巖土的顆粒直徑和形狀、級配等因素有關(guān)。

5.2 帷幕注漿加固方案

TRT6000+鉆探綜合超前地質(zhì)預(yù)報結(jié)果顯示：DLⅡ40+139～DLⅡ40+149段為突涌垮塌區(qū)，泥質(zhì)填充。鉆孔過程中發(fā)現(xiàn)掌子面右側(cè)圍巖較硬，裂隙發(fā)育，裂隙水量較大，最大出水量11m3/h；掌子面拱部左側(cè)為突涌潰口位置，堆積體松散，鉆孔塌孔嚴(yán)重，成孔困難。

根據(jù)超前預(yù)報成果結(jié)合泥質(zhì)介質(zhì)注漿加固機理和現(xiàn)場實際情況，DLⅡ40+123.5～DLⅡ40+153.5段采取帷幕注漿加固方案，縱向加固長度30m(含止?jié){墻)，徑向加固范圍邊頂拱開挖輪廓線外5m，隧底以開挖輪廓線為界(見圖3、表2)。

表2 注漿參數(shù)

圖3 DLⅡ40+153.5處鉆孔縱斷面、平面布置(單位：m)

該突涌段存在高水壓、復(fù)雜地質(zhì)、泥質(zhì)介質(zhì)等特殊環(huán)境條件，為了解決帷幕注漿泥水體膠結(jié)差與復(fù)合地層強度低的技術(shù)難題，提出分區(qū)處治、多工藝復(fù)合注漿技術(shù)。通過先改善地層，后注漿排水?dāng)D密、劈裂擴散形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)膠結(jié)骨架，形成具有一定強度和水穩(wěn)定性的復(fù)合地層。

5.3 多工藝復(fù)合注漿技術(shù)

根據(jù)類似地層注漿施工經(jīng)驗，采用前進式分段注漿、鉆桿后退式分段注漿和水平袖閥管束分段注漿相結(jié)合的注漿施工工藝。通過跳孔前進式分段注漿，逐步推進加固堆積體；回填改善地層后，在拱部左側(cè)及拱頂采用鉆桿后退式定點注漿；待地質(zhì)進一步穩(wěn)固之后，采用水平袖閥管束分段加壓注漿擠密固結(jié)地層。具體施工工藝概括如下：?前進式分段鉆孔注漿工藝：由孔口向孔底分段實施注漿，首先安裝孔口管，再通過孔口管分段向孔底鉆進，分段長度5～8m或在鉆孔過程中涌水量大于5m3/h時停鉆，然后開始注漿，鉆孔一段，注漿一段，逐段推進，直至設(shè)計孔深；?鉆桿后退式分段注漿工藝：一次性鉆孔到設(shè)計孔深，然后通過鉆桿注漿，分段后退，分段長度一般為3m，直到注漿從孔底推到孔口加固位置；?水平袖閥管束分段注漿工藝：袖閥管采用φ25無縫鋼管制作，采用鉆機一次性鉆孔至設(shè)計深度，下入1～3根TSS管至薄弱地層，注漿壓力達到設(shè)計注漿終壓，并維持5～10min，以提升漿液分布均勻性。

5.4 注漿材料復(fù)合使用

注漿材料以普通水泥-HPC單液漿為主，普通水泥-水玻璃雙液漿、普通水泥單液漿為輔。該段注漿量合計513.2m3，其中普通水泥-水玻璃雙液漿92.7m3，普通水泥單液漿138.7m3、普通水泥-HPC單漿液281.8m3。漿液配比參數(shù)及用途見表3。

表3 漿液配備參數(shù)及用途

6 注漿效果檢測方法與效果評價

隧道及地下工程帷幕注漿效果的評價方法[12-13]可分為資料分析法、檢查孔法、開挖取樣法和物探測試法。隧洞突涌處治過程設(shè)置止?jié){墻、泄水管和注漿鋼管等對物探影響較大。本文主要對DLⅡ40+147處注漿效果評價進行闡述，選擇常規(guī)資料分析法、檢查孔法、開挖揭示觀察等結(jié)合孔內(nèi)成像技術(shù)手段形成注漿效果綜合評價方法，全面檢查評價注漿效果，預(yù)防因注漿加固質(zhì)量缺陷導(dǎo)致的塌方或二次突涌，并為突涌洞段開挖方案確定提供技術(shù)支撐(見圖4)。

圖4 鉆孔出水橫斷面

6.1 資料分析法

6.1.1 出水量分析

根據(jù)注漿孔和檢查孔鉆孔記錄，對各個注漿孔按照鉆孔先后順序繪制鉆孔出水量橫斷面圖，從圖4可知，出水量較大位置主要在右側(cè)，左側(cè)鉆孔出水量相對較小。注漿結(jié)束后，檢查孔出水量應(yīng)小于2L/(m·min)。

6.1.2 注漿量分析

以施工過程各注漿孔單孔注漿量繪制成注漿量橫斷面分布圖(見圖5)，由圖可知，左側(cè)注漿量相對右側(cè)偏大。

圖5 設(shè)計孔注漿量橫斷面分布

6.1.3 典型注漿p-q-t曲線分析

根據(jù)本循環(huán)鉆孔注漿施工過程，注漿量和注漿壓力隨注漿時間變化情況繪制p-q-t曲線，主要表現(xiàn)為3種形式(見圖6)。

圖6 p-q-t曲線

圖6(a)為本循環(huán)注漿前期注漿施工過程表現(xiàn)出來的p-q-t曲線。注漿孔注漿過程中，鉆孔坍方段地層破碎，因此初始注漿時以較小的注漿壓力對地層進行填充，初始流量約為69L/min，地層吸漿量較大。隨著注漿過程的進行，地層逐漸被填充密實，但因地層還有壓縮空間，注漿量達到設(shè)計1.5m倍注漿量后，調(diào)節(jié)漿液凝膠時間，停止注漿。

圖6(b)為本循環(huán)注漿中期注漿施工過程表現(xiàn)出來的p-q-t曲線。注漿孔注漿過程中，通過前面的注漿施工，地層已得到填充，逐漸變得密實，地層吸漿能力明顯減弱，表現(xiàn)為初始壓力1.4MPa，當(dāng)?shù)貙颖粩D壓到一定密實度后，壓力上升注漿流量下降形成劈裂效果對地層進一步擠密，劈開后壓力下降注漿流量上升，地層空隙被填充完成后，注漿流量隨注漿壓力上升迅速減小，注漿壓力達到設(shè)計值結(jié)束注漿。

圖6(c)為本循環(huán)注漿后期注漿施工過程表現(xiàn)出來的p-q-t曲線。注漿孔注漿過程中，通過前期注漿孔回填、劈裂擠密注漿，地層較為密實，壓縮空間較小，吸漿能力明顯減弱，表現(xiàn)為初始壓力2.5MPa；繼續(xù)注漿對地層進一步劈裂擠密，表現(xiàn)為注漿壓力短時間內(nèi)上升、下降、上升，注漿流量下降、上升、下降，最終注漿壓力上升至6MPa后趨于穩(wěn)定，結(jié)束注漿。

通過上述注漿p-q-t曲線變化情況可以看出，隨著注漿工作的進行，地層由填充密實至反復(fù)劈裂擠密，壓力上升過程逐漸縮短，地層無繼續(xù)壓縮空間，注漿效果達到要求。

6.2 檢查孔法

6.2.1 檢查孔布置

檢查孔的作用是根據(jù)出水孔位、單孔注漿量來判斷加固區(qū)域的薄弱位置，其布置見圖7。現(xiàn)場檢查主要內(nèi)容如下：?現(xiàn)場實測出水量，檢查注漿加固后孔內(nèi)出水量是否符合標(biāo)準(zhǔn)[2L/(m·min)]；檢查方法為：現(xiàn)場使用5L量杯或23L量桶實測出水量，并使用秒表記錄時間，以此測出出水量，并與標(biāo)準(zhǔn)值進行比較；?記錄現(xiàn)場排渣渣樣數(shù)據(jù)，根據(jù)排渣渣樣分析檢查孔位置的地質(zhì)情況；?通過孔內(nèi)成像技術(shù)觀察檢查孔內(nèi)圍巖加固情況；?通過取芯芯樣分析地質(zhì)及加固情況。

圖7 檢查孔布置示意圖

6.2.2 取芯評價

巖芯獲得率與巖體完整程度正相關(guān)，巖芯獲得率指標(biāo)能反映巖體完整程度，巖芯獲得率70%～90%，說明巖體較完整[14]。巖芯獲得率按下式計算：

(1)

式中q——巖芯獲得率，%；

L0——巖芯長度(統(tǒng)計中計入了可拼湊成柱狀的巖芯長度)，m；

L——鉆孔取芯的總長度，m。

J3孔鉆取的巖芯以斷層泥夾雜大量漿液結(jié)石體為主，巖芯獲得率為78%，突涌堆積體注漿后巖體評價為較完整。

6.2.3 沖擊鉆孔檢查

J1、J2、J3、J4、J5、J6孔采取沖擊鉆孔，收集渣樣(見圖8)。渣樣中砂、碎石、泥與水泥漿顆?；祀s，加固區(qū)渣樣較為干燥，滿足加固要求。對檢查孔施作全過程跟蹤觀察，發(fā)現(xiàn)檢查孔完整，無塌孔，未產(chǎn)生突水、涌泥現(xiàn)象。同時，檢查孔放置2h后，仍未出現(xiàn)突水、涌砂等不良情況。因此，初步判定注漿效果良好，達到設(shè)計效果。

圖8 檢查孔J3典型渣樣

6.2.4 孔內(nèi)攝像

所有檢查孔單孔出水量均滿足小于2L/(m·min)要求，從孔內(nèi)成像觀察(見圖9)成孔完好，漿液充填痕跡明顯，不塌孔，圍巖穩(wěn)定性好，地層得到了有效加固。

圖9 檢查孔內(nèi)攝像

6.2.5 檢查孔壓水試驗

對檢查孔進行壓水試驗，單點壓水壓力取1.0MPa。在穩(wěn)定壓力下每隔3min讀取壓入流量，連續(xù)四次讀數(shù)中最大值與最小值之差小于1L/min時，該檢查孔壓水試驗即可結(jié)束。計算透水率小于5Lu，則判斷注漿效果理想。透水率按下式計算：

(2)

式中μ——試段透水率，Lu；

Q——壓入流量，L/min；

p——作用于試段內(nèi)的全壓力，MPa；

L——試段長度，m。

在1.0MPa壓力下，每米試驗長度每分鐘注入水量為1L時，則μ=1Lu。

壓水試驗結(jié)果顯示：DLⅡ40+123.5～DLⅡ40+153.5段透水率均小于5Lu。

6.3 開挖揭示觀察

開挖揭示觀察突涌體注漿達標(biāo)要求：掌子面被有效劈裂注漿填充加固且基本達到無水狀態(tài)，分部短進尺開挖圍巖自穩(wěn)性較好[15](見圖10)，以注漿孔為中心形成清晰注漿網(wǎng)絡(luò)，有效地保證了施工安全。

圖10 突涌體注漿后開挖揭示情況

6.4 綜合效果評價

本次注漿施工嚴(yán)格按照設(shè)計注漿方案進行，采用分析法對注漿效果進行分析評定，綜合幾種評定分析結(jié)果，可以得出以下結(jié)論：?注漿量區(qū)域分布及單延米注漿量變化符合地層填充擠密規(guī)律，注漿孔注漿壓力均能達到設(shè)計壓力，地層得到有效加固，達到了注漿加固的目的，滿足開挖施工要求；?注漿p-q-t曲線規(guī)律符合地層加固機理，滿足開挖需求；?由注漿效果綜合分析可知，DLⅡ40+123.5～DLⅡ40+153.5段突涌體地層經(jīng)注漿回填、擠密后，較為穩(wěn)定，已達到預(yù)期的設(shè)計注漿加固目的。

7 結(jié) 論

通過對滇中引水工程獅子山引水隧洞DLⅡ30+738處向斜構(gòu)造凝灰?guī)r夾層、DLⅡ40+147處FⅢ-71斷層構(gòu)造破碎帶突涌采用帷幕注漿治理，對突涌地段地層實現(xiàn)了注漿加固，形成了穩(wěn)定的復(fù)合承載帷幕體，保證了掌子面施工開挖安全，并得到以下結(jié)論：

針對DLⅡ30+738處突涌體為凝灰?guī)r碎屑類似富水卵石土地層的特點，提出選擇高壓噴射注漿技術(shù)治理突涌災(zāi)害，DLⅡ30+725～DLⅡ30+755段30m超前預(yù)固結(jié)灌漿共設(shè)計28孔，在隧洞四周用高壓噴射漿液進行攪拌形成厚約5.0m強度較高的固結(jié)體，治理效果明顯；針對DLⅡ40+147處突涌體類砂土介質(zhì)地層和掌子面左右地層軟硬不均的特點，提出了多種工藝與漿液復(fù)合使用的帷幕注漿加固技術(shù)，采用前進式分段注漿、鉆桿后退式分段注漿和水平袖閥管束分段注漿相結(jié)合的注漿施工工藝，根據(jù)用途不同選擇普通水泥單液漿、普通水泥-HPC外加劑單液漿和普通水泥-水玻璃雙液漿，先注漿改善地層，后注漿排水?dāng)D密、劈裂擴散形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)膠結(jié)骨架，形成具有一定強度和水穩(wěn)定性的復(fù)合地層。

注漿質(zhì)量效果評價采用綜合評價方法，選擇常規(guī)資料分析法、檢查孔法、開挖揭示觀察等結(jié)合孔內(nèi)成像技術(shù)手段全面檢查評價注漿效果。注漿效果評價采用定性與定量相結(jié)合方法，并通過開挖揭示觀察驗證，驗證結(jié)果可靠性高。