連續(xù)退火爐爐輥結(jié)瘤原因及涂層爐輥的應(yīng)用

巫雪松 王道金 段曉溪 宋吉碩

(首鋼京唐鋼鐵聯(lián)合有限責(zé)任公司,河北 唐山 063200)

退火爐是冷軋連續(xù)退火機(jī)組的重要設(shè)備,爐輥用于傳送和支撐帶鋼,長(zhǎng)期在750～850 ℃高溫下運(yùn)行,退火爐內(nèi)雜質(zhì)粘附在爐輥表面或帶鋼表面的雜質(zhì)粘結(jié)在爐輥表面,會(huì)導(dǎo)致?tīng)t輥結(jié)瘤[1],從而使帶鋼表面產(chǎn)生硌痕、劃傷等缺陷,嚴(yán)重時(shí)要停機(jī)更換爐輥。延長(zhǎng)爐輥使用壽命和保證帶鋼表面質(zhì)量的措施主要有提高爐輥的高溫耐蝕性、耐磨性和抗結(jié)瘤、抗氧化等性能,以及改善爐內(nèi)氣氛等[2]。

影響爐輥結(jié)瘤的因素主要有帶鋼的清洗質(zhì)量、退火爐氣氛、涂層、帶鋼化學(xué)成分等。國(guó)內(nèi)外均對(duì)退火爐爐輥結(jié)瘤的原因進(jìn)行了研究,也取得了一些成果。關(guān)建輝等[3]等采用掃描電子顯微鏡觀察了連續(xù)退火帶鋼表面的麻點(diǎn)和爐輥結(jié)瘤物的形貌,并對(duì)結(jié)瘤物進(jìn)行了能譜分析。結(jié)果表明:粘鐵型輥面結(jié)瘤主要與清洗質(zhì)量和爐內(nèi)氣氛異常有關(guān);復(fù)合氧化物型輥面結(jié)瘤與爐內(nèi)清潔度和輥面涂層狀態(tài)有關(guān)。高俊[4]介紹了避免連續(xù)退火爐底輥黏附物造成帶鋼上表面產(chǎn)生硌坑的方法:通過(guò)自動(dòng)控制使其中一個(gè)爐輥與其他爐輥產(chǎn)生速度差,從而使?fàn)t輥與帶鋼產(chǎn)生相對(duì)摩擦,通過(guò)帶鋼摩擦使輥面的黏附物脫落。

本文分析了連續(xù)退火爐爐輥結(jié)瘤的成分和形成原因,并通過(guò)模擬試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證,簡(jiǎn)述了涂層爐輥的性能和應(yīng)用。

1 白亮色缺陷的形成原因

連續(xù)退火帶鋼表面的白亮色缺陷以及爐輥表面結(jié)瘤的宏觀和微觀形貌如圖1所示。白亮色缺陷是爐輥表面異物硌傷帶鋼造成的下陷或凹坑,上寬下窄,長(zhǎng)約200 μm,與軋制方向平行,呈彗星狀。采用能譜儀檢測(cè)白亮色缺陷的成分為1.7%Mn(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)和0.5%Si,與基板成分一致。

圖1 帶鋼表面白亮色缺陷的宏觀(a)和微觀(b)形貌及其能譜分析(c)Fig.1 Macrograph(a) and micrograph(b) of the white defects on the strip steel and their energy spectrum analysis(c)

帶鋼表面的白亮色缺陷是爐輥表面結(jié)瘤所致。爐輥表面結(jié)瘤的宏觀和微觀形貌如圖2所示,是直徑約2 mm的近似圓形的金屬片。

圖2 爐輥表面結(jié)瘤的宏觀(a)和微觀(b)形貌Fig.2 Macrograph(a) and micrograph(b) of the nodule on the roller

為了解爐輥結(jié)瘤成分,對(duì)結(jié)瘤不同部位進(jìn)行了能譜分析,結(jié)果如圖3和表2所示。圖3和表2表明,結(jié)瘤含有Mn、Si、Al、Fe等元素,這些元素在高溫下對(duì)O的親和力按Ag、Cu、Ni、Co、P、Fe、W、Mo、Cr、Mn、V、Si、Ti、Al、Mg、Ca的順序增大。幾種氧化物的吉布斯自由能如表1所示。

表1 幾種氧化物的吉布斯自由能[5]Table 1 Gibbs free energy of several oxides[5]

表2 結(jié)瘤不同部位的化學(xué)成分Table 2 Chemical compositions of different positions in the nodule

圖3 爐輥結(jié)瘤的微觀形貌(a)及其位置1(b)、2(c)、3(d)和4(e)的能譜分析Fig.3 Micrograph of the nodule on the roller(a) and energy spectrum analysis at positions 1(b), 2(c), 3(d) and 4(e) in the nodule

在生產(chǎn)過(guò)程中,帶鋼進(jìn)入退火爐會(huì)發(fā)生氧化還原反應(yīng),由于不同元素的吉布斯自由能不同,會(huì)發(fā)生選擇性氧化,即Mn首先氧化形成MnO2。高溫下Mn氧化物與涂層中的Al2O3生成MnAl2O4或Mn1.5Cr1.5O4。其原因是Mn氧化形成的是高價(jià)氧化物,不穩(wěn)定[6-8]。Mn氧化物會(huì)與涂層發(fā)生反應(yīng),但Fe氧化物不易與涂層發(fā)生反應(yīng),因此涂層對(duì)于Fe的結(jié)瘤有較大的阻礙作用。Fe氧化物會(huì)在機(jī)械壓力的作用下富集在爐輥表面,但由于沒(méi)有發(fā)生化學(xué)反應(yīng),很易清除。

2 爐輥結(jié)瘤過(guò)程的模擬

2.1 試驗(yàn)方法

為了驗(yàn)證不同元素在爐輥結(jié)瘤過(guò)程中的反應(yīng),模擬了爐輥的結(jié)瘤過(guò)程,如圖4所示。根據(jù)退火爐的溫度和爐氣氛,將爐溫設(shè)定為800 ℃,并通入97%(體積分?jǐn)?shù),下同)的N2和3%的H2。316不銹鋼基板表面的涂層與爐輥表面相同,在涂層和鋼板表面分別撒上鐵或錳的氧化物粉末,將鋼板與316不銹鋼基板壓緊,電機(jī)驅(qū)動(dòng)鋼板滑動(dòng),模擬生產(chǎn)中帶鋼與爐輥之間的滑動(dòng)摩擦。

2.2 試驗(yàn)結(jié)果

模擬試驗(yàn)1 h后,爐輥涂層表面出現(xiàn)了明顯的結(jié)瘤。對(duì)結(jié)瘤縱截面進(jìn)行了能譜分析,結(jié)果如圖5所示。從圖5可見(jiàn),Mn元素在涂層中的擴(kuò)散帶較寬,而Fe元素的較窄。結(jié)瘤中心Fe元素更多,Mn元素處于底部,其形成示意圖如圖6所示。

圖5 涂層結(jié)瘤的微觀形貌(a)及其截面的面掃描分析(b～g)Fig.5 Micrograph of the nodule on the coating (a) and mapping scanning analysis of its section(b to g)

圖6 結(jié)瘤形成的示意圖Fig.6 Schematic diagram of the formation of the nodule

涂層中的其他元素不能擴(kuò)散出Mn的富集區(qū),即如果Mn氧化物富集厚度超出涂層元素的擴(kuò)散范圍,涂層抑制結(jié)瘤的作用將消失。

3 爐輥涂層的優(yōu)缺點(diǎn)

為防止?fàn)t輥結(jié)瘤,可在其表面噴涂特殊涂層。涂層的熱膨脹系數(shù)應(yīng)與爐輥材料匹配,且耐高溫磨損、耐高溫氧化、抗熱震、抗結(jié)瘤。國(guó)外爐輥噴涂廠有美國(guó)普萊克斯、俄羅斯君山及日本新日鐵等。

某鋼廠1800冷軋機(jī)組的連退線加熱段、鍍鋅線加熱段分別采用普萊克斯公司的LCO-17、DPC74涂層,使用中發(fā)現(xiàn),軟鋼的LCO-17涂層(Al2O3+CoCrAlYTa)易形成爆炸斑。

新日鐵HG311C涂層(CoCrAlY-CrB2陶瓷粉末)廣泛用于汽車(chē)板生產(chǎn)線,尤其是熱鍍鋅機(jī)組的退火爐加熱段。其高溫下抗Mn結(jié)瘤性能較好,但在退火爐冷卻段抗結(jié)瘤效果不佳。某鋼廠連退汽車(chē)板生產(chǎn)線和熱鍍鋅退火爐的穩(wěn)定輥、爐喉輥采用了新日鐵的TS-1037涂層(CoCrAl-Al2O3-Cr2O3),使用中施加該涂層的爐輥表面粗糙度為4～6 μm時(shí),低溫下易附著異物;粗糙度降低至2～3 μm時(shí),低溫抗結(jié)瘤性能較好。為此,新日鐵公司又開(kāi)發(fā)了一種以硼化物為主的TS-1022噴涂材料(CoCrAlY- CrB2陶瓷粉末),硼化物不易與Fe、Mn反應(yīng),抗結(jié)瘤性能良好,能在高、低溫使用,粉末粒度較小,其最大粗糙度不超過(guò)4 μm。

4 結(jié)論

(1)在冷軋連續(xù)退火機(jī)組的生產(chǎn)過(guò)程中,帶鋼進(jìn)入退火爐內(nèi)會(huì)發(fā)生選擇性氧化還原反應(yīng),帶鋼表面會(huì)生成金屬氧化物;高溫下Mn氧化物會(huì)與涂層中的Al2O3生成MnAl2O4或Mn1.5Cr1.5O4,這是爐輥結(jié)瘤的底層。

(2)涂層中的其他元素不能擴(kuò)散出Mn的富集區(qū),當(dāng)Mn的富集厚度超出涂層元素的擴(kuò)散范圍時(shí),涂層抑制Fe氧化物結(jié)瘤的作用消失;Mn氧化物富集層外側(cè)是Fe氧化物,結(jié)瘤中心Fe元素較多。

(3)爐輥表面噴涂某些涂層可防止?fàn)t輥結(jié)瘤。