朱長壽,韋麗麗,農棉庚,向上升
(1.廣西中源機械有限公司,廣西 柳州 545007;2.廣西柳工機械股份有限公司,廣西 柳州 545007)
液壓油箱是裝載機液壓系統的主要組成部分,主要有貯存液壓油、析出油液中氣體、沉淀雜質等作用[1]。如果油箱結構出現裂紋液壓油泄漏,不僅造成液壓油浪費,嚴重的會導致液壓泵吸空,液壓系統無法正常運行,液壓元件使用壽命降低。因此,合理設計液壓油箱結構,確保其結構可靠是十分必要的。
某型裝載機上市后陸續出現開裂漏油問題,我們對其液壓油箱進行拆解分析和仿真分析,找出了油箱開裂的原因,并針對原因提出改進方案。
某型裝載機液壓油箱外形結構(圖1),主要由箱體、空氣濾清器、加油蓋等組成。其中,箱體結構(圖2)尺寸為520 mm×550 mm×930 mm,由8 mm厚的L型安裝板、4 mm厚的非對稱U型圍板以及4 mm厚的頂板構成。所有故障均發生在油箱圍板右側平面與安裝板相連的主焊縫處,整機工作時間集中在1200 h附近,外反饋情況如圖3所示。對開裂部位進行局部裁切,如圖4所示,發現疲勞源出現在圍板焊趾部位,逐步擴展,最后疲勞破壞出現開裂。

圖1 液壓油箱外形結構

圖2 箱體結構

圖3 液壓油箱開裂外反饋照片

圖4 故障件拆解照片
模型化液壓油箱的有限元模型,如圖5所示。以該油箱作為研究對象,有限元模型與原液壓油箱尺寸保持一致。

圖5 有限元模型
計算條件根據液壓油箱的固定形式和實際受力情況進行加載。該液壓油箱通過安裝板的6個安裝孔與整機車架連接固定,整機作業過程伴隨著工作裝置的油缸活塞桿往復運動,液壓油箱內部的液壓油會處于吸回油狀態,液面會上下變化,致使油箱內部的氣壓交替變化,實際測試獲得氣壓最大為35 kPa。因此,設定以下的約束和載荷,如圖6所示:

圖6 約束與載荷
(1)約束液壓油箱安裝板6個安裝孔的所有自由度;
(2)油箱內部空氣壓力比大氣壓大35 kPa;
(3)將油液的質量等效為質量點載荷,并將油液對液壓油箱內部壓力等效為與油液深度成正比的梯度壓力[2]。
利用ANSYS Workbench線性靜態結構分析模塊對有限元模型進行分析[3],獲得液壓油箱的變形云圖,如圖7所示;應力分布云圖如圖8所示。經過分析云圖可知,液壓油箱的最大形變出現在圍板右側平面,最大應力出現在圍板右側主焊縫處,與故障部位吻合。

圖7 改進前液壓油箱變形云圖

圖8 改進前液壓油箱應力分布云圖

對圍板右側焊縫處的應力做切片處理,如圖9所示,其最大應力值達到242 MPa。

圖9 改進前圍板右側焊縫處應力分布云圖
通過以上分析知道,液壓油箱在整機作業過程其內部氣壓交替變化,導致圍板右側平面交替出現變形,在圍板右側焊縫附近形成最大可達242 MPa的應力,該應力值超過了板材Q235B的屈服強度,板材在經受一段時間的疲勞載荷后出現破壞。因此,圍板右側應力過大是導致該液壓油箱開裂的根本原因。
從以上分析知道,液壓油箱圍板右側應力過大是造成開裂問題的主要原因。以降低開裂部位的應力為優化目標,制定改進圍板結構的方案:圍板右側平面取消沖壓凹槽,增加2條折彎筋,如圖10和圖11所示。

圖10 圍板結構

圖11 改進后圍板右側邊緣的局部放大
改進前后結構對比:改進前圍板右側平面中部是沖壓凹槽結構,對于箱型結構增加沖壓凹槽通常作為加強平面板材剛度的一種手段。由于該液壓油箱的圍板結構左右不對稱,圍板右側平面的面積達到0.51 m2,在承受內部氣壓后,圍板右側平面中部即使有沖壓凹槽結構支撐變形依然很大,最終焊縫處的應力很大。改進后的圍板取消沖壓凹槽,增加兩道折彎筋,圍板右側平面的面積減小19.6%,變為0.41 m2,在承受內部氣壓后,變形減少,焊縫處的應力下降,并且因為折彎筋剛度大能夠減弱圍板右側平面中部變形傳遞的拉伸。
對改進后的液壓油箱進行仿真分析,其應力分布如圖12所示,圍板右側焊縫處的應力分布如圖13所示,最大主應力結果見表1。圖12結果顯示,改進后的液壓油箱應力分布明顯改善,分布均勻,無應力集中。從圖13和表1結果可以看出,開裂部位的最大主應力由改進前的242.0 MPa下降為199.5 MPa,下降17.6%,小于板材Q235B的屈服強度,滿足使用要求。說明該液壓油箱的改進方案有效。

圖12 改進后液壓油箱應力分布云圖

圖13 改進后圍板右側焊縫處應力分布云圖

表1 改進前后有限元分析結果對比
通過對液壓油箱的拆解分析和仿真分析,找出了油箱開裂的原因,并針對原因提出改進方案。有限元分析結果表明,改進后液壓油箱最大應力下降17.6%。經過對100臺裝有改進后液壓油箱的某型裝載機進行約1500 h的現場跟蹤調查,未發生油箱開裂問題,說明改進方案取得了較好的改進效果。