燃氣鍋爐熱效率及氮氧化物排放量實測計算

1 概述

燃氣鍋爐對降低污染物排放作出了應有的貢獻

。本文將濟南某住宅小區燃氣鍋爐房作為研究對象，對燃氣鍋爐熱效率和氮氧化物排放量進行實測計算。

2 工程概況與測試內容

2.1 工程概況

濟南某小區供熱面積為1.71×10

m

，室內采用地面輻射供暖系統，設計供、回水溫度為45、35 ℃。供暖室內設計溫度為18 ℃，供暖室外計算溫度為-5.3 ℃，供暖期時間為120 d。該小區建筑為節能建筑，單獨設置燃氣鍋爐房對小區進行供暖。

設置2臺熱功率為2.1 MW的燃氣鍋爐，1用1備。供熱用戶分為高區(18層以上)、低區(1～18層)，高區用戶由高區一級管網供水，低區用戶由低區一級管網供水，高低區分別配置板式換熱器。燃氣鍋爐額定參數見表1。天然氣低熱值為35.77 MJ/m

。

2.2 測試內容

測試時間為2021年1月8日13:00至14:00，室外溫度為-8 ℃，開啟1臺燃氣鍋爐。測試期間，供熱系統運行平穩，一級管網流量、壓力正常。

每隔15 min對燃氣鍋爐的進出水溫度、流量以及煙氣溫度、煙氣組成、入爐冷空氣溫度進行采集。鍋爐進出水溫度、流量分別由溫度計、超聲波流量計測量。煙氣溫度與煙氣組成由煙氣分析儀測量。入爐冷空氣溫度由多通道熱電偶測溫儀測量，測點布置在送風機入口與回流煙氣混合后的風管上。鍋爐耗氣量通過讀取調壓箱的計量模塊得到。取測試期間測量值的平均值作為計算參數。測量裝置的性能參數見表2。

3 數據計算

3.1 燃氣鍋爐正平衡熱效率

對比且分析醫護人員對研究組、參照組醫療器械清洗滿意度，結果劃分為三個標準，即十分滿意、相對滿意和不滿意。

采用快速截留超綠-超紅方法(以下用FIE表示)，即EGR2中的3G和2.4R的值若大于255，則看作255，計算得到的ExG - ExR2值只能夠保留大于0的像素[7]。

(1)

式中

——燃氣鍋爐正平衡熱效率

——燃氣鍋爐實際熱功率，kW

——燃氣鍋爐耗天然氣熱功率，kW

燃氣鍋爐實際熱功率

的計算式為：

=

Δ

(2)

式中

——水的比定壓熱容，kJ/(kg·K)，取4.183 kJ/(kg·K)

——熱水流量，m

/s

——熱水密度kg/m

，取983.5 kg/m

Δ

——燃氣鍋爐進出水溫差，℃

燃氣鍋爐正平衡熱效率

的計算式為：

式中

、

——計算系數，對于天然氣分別取0.50、3.45

由實測結果可知，熱水流量為46.93 m

/h，燃氣鍋爐進出水溫差為23.95 ℃。將已知參數代入式(1)，可計算得到燃氣鍋爐實際熱功率為1.285 MW。

燃氣鍋爐耗天然氣熱功率

的計算式為：

(3)

第二，要想在高等院校“C語言程序設計”課程上機實驗教學環節過程中獲得良好教學效果，應以業務技能培訓和外來人才招聘的方式，建構形成一支專業能力良好且綜合素質優秀的“C語言程序設計”課程任課教師隊伍，為高等院校各專業學生，提供“C語言程序設計”課程理論知識要素的專業化、深入化的講解分析，提升實際教學的整體效能。

——天然氣低熱值，kJ/m

——測試時間，s，為3 600 s

大豐收首席技術顧問王興林重點講解了大豐收在今年研發推出的廣西柑橘全面管理套餐方案的歷程。他表示，大豐收技術團隊在結合廣西氣候環境特點以及對作物生長、肥水需求、病蟲害發生等規律的客觀研究以后，總結出來的一套科學的廣西柑橘全面管理套餐，并通過了廣西柑橘專家團隊的論證。“方案切實可行、成本易于接受，能幫助種植戶控制好病蟲害，生產出更高品質的柑橘，達到增產增收的目的。”同時，此次方案還大量采用了云圖控股哈哈農莊的生物有機肥、水溶肥、硫酸鉀復合肥、磷酸二氫鉀等產品。王興林表示，“哈哈農莊復合肥能有效改善土壤，從而幫助柑橘鞏固樹勢，減少病蟲害的發生，對柑橘豐產起到重要作用。”

測試期間，耗氣量為135.12 m

。將已知參數代入式(3)，可計算得到燃氣鍋爐耗天然氣熱功率為1.343 MW。將式(2)、(3)計算結果代入式(1)，可計算得到燃氣鍋爐正平衡熱效率為95.7%。

3.2 燃氣鍋爐反平衡熱效率

燃氣鍋爐反平衡熱效率

的計算式為：

=100-(Δ

+Δ

+Δ

+Δ

)

(4)

式中

——燃氣鍋爐反平衡熱效率，%

Δ

——排煙熱損失率，%

Δ

——氣體不完全燃燒熱損失率，%

(一是可以根據零點存在定理求出零點的大致區間；二是引導學生用函數的單調性證明函數f(x)有且僅有一個零點；三是引導學生將本題轉化為求兩個函數g(x)=lnx，g(x)=6-2x圖象交點的個數和交點橫坐標的取值范圍.)

Δ

——固體不完全燃燒熱損失率(對于燃氣鍋爐可忽略)，%

檢查中，工作人員重點對各單位的消防設施、消防通道、用電保護裝置、電線私接亂搭以及食品生產、樓道亂堆亂放、電動車安全充電等方面進行了檢查。督促各單位落實安全生產相關規定，解決安全管理中的突出問題和薄弱環節，切實防范和遏制重特大安全事故發生。

Δ

——散熱損失率，%

① 排煙熱損失率

首先，如果想要對焊接質量進行提升就必須對于焊接的機械化與自動化進行持續的推進。結合當前的情況可以發現船舶制造業的焊接人員無論在理論知識方面、職業素養方面以及焊接技能水平上都存有明顯的不足，基于這種情況只要對焊接的機械化與自動化進行不斷的推進，并且結合合理有效的焊接工藝才能使一些焊接過程中人為因素的影響被控制在最低的范圍之內。

(5)

與礦化相關的巖漿巖多為深層的花崗巖類巖石，在平面上巖體多呈等軸狀，少數為橢圓狀、長條狀或其他不規則形狀。成礦母巖巖體的露頭面積大小不等，可由0.003～5 km2。巖體出露的面積大小主要取決于巖體的剝蝕深度以及巖體本身的規模大小及礦化的延伸程度。據哈薩克斯坦及烏拉爾所展示的資料，巖體頂部深約3～4 km，有的只有1～2 km，而巖體礦化延伸約至8～10 km。

——過剩空氣系數，取1.44

——排煙溫度，℃

式中

——測試期間耗氣量，m

——入爐冷空氣溫度，℃

測試期間，排煙溫度為61.5 ℃，入爐冷空氣溫度為6 ℃。將已知參數代入式(5)，可計算得到排煙熱損失率為3.03%。

② 氣體不完全燃燒熱損失率

按TSG G0003—2010《工業鍋爐能效測試與評價規則》式(5-1)，排煙熱損失率Δ

的計算式為：

TSG G0003—2010表5-2給出一氧化碳體積分數與氣體不完全燃燒熱損失率關系，見表3。煙氣中一氧化碳實測體積分數為2×10

，小于500×10

。根據表3內容，氣體不完全燃燒熱損失率取0.2%。

③ 散熱損失率

某站220 kV出線GIS斷路器型號為LW24-252，操作機構型號為CT20-Ⅳ，分相彈簧操作機構，于2014年10月投運。2017年7月，在對該斷路器進行例行試驗過程中，發現該斷路器機械特性測試數據異常，測試所使用的機械特性測試儀型號為GKC433E。測試數據如表1所示，從表中可以看出該斷路器C相合閘時間剛好滿足標準要求，但A、B兩相合閘時間分別比標準上限大22.00%、26.55%，明顯偏大；合閘速度偏低，合閘不同期時間達28.2 ms，嚴重超過廠家技術標準要求的“≤4 ms”，是標準上限值的7.05倍。

根據燃氣鍋爐額定熱功率，查TSG G0003—2010表5-4。對于額定熱功率為2.1 MW的燃氣鍋爐，查表結果為散熱損失率取2.9%。

我們知道，生物的生長發育需要從環境中攝取多種因素。在這些因素中，如果某一因素的量處于比較缺乏的狀態，而其他因素的量都比較豐富的狀態時，該稀少量的影響最大。在一定穩定狀態下，任何特定因子的存在量低于某種生物的最小需要量，是決定該物種生存或分布的根本因素。這一理論被稱做“利比希最小因子定律”。應用這一定律時，既要注意其只適用于穩定狀態，即能量和物質的流入和流出處于平穩的情況，又要考慮生態因子之間的相互作用。

④ 燃氣鍋爐反平衡熱效率

將以上計算結果代入式(4)，可計算得到燃氣鍋爐反平衡熱效率為93.9%。由計算結果可知，燃氣鍋爐正平衡熱效率、反平衡熱效率非常接近，說明測量方法合理，準確性比較高。

3.3 氮氧化物排放量

由實測結果可知，煙氣中一氧化氮體積分數為5×10

，氧體積分數為0.064。

慢性蕁麻疹通過臨床的精心護理，通過辯證措護，確定相應的護理方法，對護理的效果進行臨床檢驗，根據蕁麻疹的不同類型，安排不同的護理措施，因人、因時、因地進行護理。實踐結果表明，通過穴位埋線方法治療慢性蕁麻疹加上中醫護理貫穿于整個治療過程，可以有效地提高患者的治愈率，減少患者復發。

一氧化氮體積分數與質量濃度的換算關系式為：

(6)

式中

——一氧化氮質量濃度，mg/m

——一氧化氮體積分數

——一氧化氮的相對分子質量，為30

將已知參數代入式(6)，可計算得到一氧化氮質量濃度為6.7 mg/m

。

這些年來，我一直在外面漂泊，經過許多風風雨雨，依然孤身一人。兩年前我有一個女朋友，但她為了自己的理想遠渡重洋到他鄉。離別時，她曾對我說，過些時日會回到我身邊與我長相廝守。我很愛她，為了珍惜這份得來不易的感情，一個人在老地方苦苦地等了兩年還不見她回來，也沒有半點她的消息。我相信她一定會遵守諾言回到我身邊。從見到你的第一眼起，我發現你跟我女朋友長得很像。備受相思煎熬的我常把你當作我的女朋友，跟你在一起的時候感覺就像跟女朋友在一起，消除了內心世界里的一切痛苦相思！我知道這樣對你很不公平，可是我無法拒絕你的美。

基準含氧量下一氧化氮質量濃度

的計算式為：

冬天，雪精靈歡快飛舞，將大地裝點成銀裝素裹。書包帶著我旋轉著、飛翔著，我與雪精靈歡快共舞，銀鈴般的笑聲引得地上的雪人也裂開了嘴。

(7)

式中

——基準含氧量下一氧化氮質量濃度，mg/m

O,s

——基準煙氣氧體積分數，取0.035

O

——實際氧體積分數，為0.064

將已知參數代入式(7)，可計算得到基準含氧量下一氧化氮質量濃度為8.03 mg/m

，低于DB 37/2374—2018《鍋爐大氣污染物排放標準》規定的燃氣鍋爐房排放限值(100 mg/m

)。

4 結論

① 燃氣鍋爐正平衡熱效率為95.7%，反平衡熱效率為93.9%，二者非常接近。

② 基準含氧量下一氧化氮質量濃度為8.03 mg/m

，低于DB 37/2374—2018《鍋爐大氣污染物排放標準》規定的燃氣鍋爐房排放限值(100 mg/m

)。

[1] 簡毅文，李毅，孫樂，等. 燃氣鍋爐房供熱系統運行調節實際效果[J]. 煤氣與熱力，2014(12)：A01- A03.

[2] 龐軍，吳健，馬中，等. 我國城市天然氣替代燃煤集中供暖的大氣污染減排效果[J]. 中國環境科學，2015(1)：55-61.