用于多相無刷勵磁機開路與短路故障檢測的磁極探測線圈設計

孫宇光 杜 威 桂 林 段賢穩 郝亮亮

用于多相無刷勵磁機開路與短路故障檢測的磁極探測線圈設計

孫宇光1杜 威1桂 林1段賢穩2郝亮亮3

（1. 新型電力系統運行與控制全國重點實驗室（清華大學電機系） 北京 100084 2. 中廣核核電運營有限公司 深圳 518172 3. 北京交通大學電氣工程學院 北京 100044）

多相無刷勵磁機已廣泛應用于大容量核電機組，但現階段對常見故障缺乏可靠的檢測及保護措施。該文設計了一種用于無刷勵磁機故障檢測的磁極探測線圈，并研究了不同磁極下探測線圈的組合聯結方式。針對多相環形繞組無刷勵磁機的勵磁繞組匝間短路、二極管開路、電樞繞組斷線和內部短路等常見故障，分析了正常運行和各種故障工況下多相電流及其產生的合成電樞反應磁場的特點，推導出各種故障在磁極探測線圈端口引起的電壓諧波特征，并通過樣機實驗進行了驗證。理論分析與實驗結果表明，應用該文設計的組合磁極探測線圈，可根據探測線圈端口電壓的頻率特征，檢測并區分各種故障，為提高多相無刷勵磁機的安全可靠性提供了新思路。

多相無刷勵磁機 磁極探測線圈 勵磁繞組匝間短路 二極管開路故障 電樞繞組斷線故障 電樞繞組內部短路

0 引言

勵磁系統是發電機不可或缺的組成部分，性能優良的勵磁系統可以保證機端電壓的恒定，提高電機和電力系統的穩定性[1-2]。隨著發電機容量的不斷增加，需要勵磁系統提供的勵磁電流也越來越大。當勵磁電流達到上千安培時，靜止勵磁系統的電刷與集電環結構會引起火花、粉塵等嚴重問題，這限制了發電機容量的進一步增長。而無刷勵磁系統由于取消了電刷和集電環，可減小設備維護的工作量，提高勵磁系統可靠性[3]，因此已被廣泛應用在大容量的核電機組中。

大容量的發電機通常都會配備功能完善的主保護、后備保護及多種故障檢測裝置。核電機組單機容量大、轉速高，對安全可靠性的要求更高[4]，但是從國外引進的多相（環形繞組）無刷勵磁機一般僅配備非連續性的轉子繞組接地保護[5]和旋轉整流器（diode Non-Conduction, DNC）保護[6-7]。多相無刷勵磁機“弱保護”的運行現狀無法保障核電機組的安全，近年來已發生數起勵磁機故障導致發電機組停機甚至反應堆停堆的嚴重事故[4, 8-11]，有必要研究新的檢測方法。

1 無刷勵磁機的常見故障及現有檢測方法

11相環形繞組無刷勵磁系統的各種開路與短路故障示意圖如圖1所示。無刷勵磁機在運行過程中，高速旋轉的電樞繞組和整流器隨時會發生各種故障，比如二極管（單管）開路、電樞繞組斷線（相當于同一橋臂的兩個二極管同時開路）、電樞繞組內部短路等；而同步發電機中常見的勵磁繞組匝間故障，也容易發生在無刷勵磁機中。這些開路與短路故障的長期存在會給勵磁機以及整個核電機組帶來嚴重的安全隱患，其中電樞內部短路特別危險，有可能導致機組燒毀，所以有必要報警甚至立即停機[11]。

圖1 11相環形繞組無刷勵磁系統的各種開路與短路故障示意圖

由于取消了電刷和集電環，無刷勵磁機的轉子電樞繞組的電壓、電流及溫度都難以直接測量，給故障的及時檢測與保護帶來了很大難度。目前，對無刷勵磁機故障檢測及診斷的研究，主要有兩種途徑：一種是基于靜止側的勵磁電流；另一種是基于探測線圈。

對11相無刷勵磁機的旋轉整流器故障[12-14]，文獻[13]分析了故障引起的勵磁機勵磁電流中各種交流分量的有效值，發現一相或兩相開路故障會引起勵磁電流4次諧波的明顯增大，可以將4次諧波有效值作為此類故障的判據。文獻[14]提出以勵磁機中勵磁電流4次諧波與22次諧波有效值之比作為整流器故障的檢測。文獻[9-11]以任意相的核電環形繞組無刷勵磁機為研究對象，分別分析了正常運行、旋轉二極管一管開路以及一相開路故障、定子勵磁繞組匝間短路故障及轉子電樞繞組內部短路故障的勵磁機定子勵磁電流穩態特征，為基于勵磁電流的故障監測和保護提供了理論依據。研究中也發現，這些故障引起的勵磁機勵磁電流各種交流分量，與直流分量相比還是比較小的，從勵磁電流中準確提取這些故障特征量的難度很大。而且勵磁機的勵磁繞組一般由交流電源整流提供，正常運行工況下也會從電源引入6次等固有諧波，還會受到自動勵磁調節器的影響，這些因素都會影響故障判斷的準確性。

基于探測線圈的檢測方法，是通過監測定、轉子之間氣隙磁場的變化情況來估測運行狀態或判斷故障[15]，已經應用于三相無刷勵磁機中[16]。圖2所示為在傳統的內轉子型三相無刷勵磁機上安裝的q軸探測線圈，通常將工字形結構的線圈支架安裝在定子相鄰的磁極之間，支架上有兩根沿勵磁機軸向分布的平行細柱，在這兩根細柱之間繞制的多匝線圈就是q軸探測線圈。勵磁機電樞繞組產生的（非同步）空間諧波磁場會在靜止的q軸探測線圈中感應出電動勢，通過測量q軸探測線圈電壓可估測主發電機的勵磁電流，解決勵磁機旋轉整流器輸出電流（即提供給主發電機的勵磁電流）無法直接測量的問題[17]；還可以用q軸探測線圈感應電動勢的幅頻特性作為故障特征量，對旋轉整流器的各類故障進行檢測與識別。文獻[18]分析了三相無刷勵磁機正常運行和故障運行下電樞電流各種頻率分量產生的電樞反應磁場及其在q軸探測線圈中感應的電動勢，用q軸探測線圈中各種諧波電動勢來識別旋轉整流器半導體元件的工作狀態。

圖2 三相無刷勵磁機的q軸探測線圈

核電常用的11相、39相無刷勵磁機，通常是外轉子、內定子的結構[19]，不同于圖2所示的三相勵磁機[17]，目前還沒見到涉及q軸探測線圈的研究文獻。對39相無刷勵磁機，有學者提出了在內定子的鐵心磁軛上打孔、安裝U型探測線圈（其元件邊沿徑向插入定子鐵心）的設想，并根據探測線圈感應電動勢的變化對二極管開路故障進行監測[20]。但是，僅通過仿真計算分析了基于U型探測線圈監測二極管故障的判據，在實際實施方面尚存在較大難度。

數十年前，探測線圈就已經應用于同步發電機，通過監視探測線圈電壓波形來檢測勵磁繞組匝間短路故障[21]。而文獻[22]提出了應用于旋轉磁極式發電機故障檢測的兩種新型探測線圈，其結構不同于繞在小支架上的傳統探測線圈。整數槽繞組電機中新型探測線圈布置方法示意圖如圖3所示，在一臺2對極、定子48槽的同步發電機中，aa為節距等于兩倍極距（24槽距）的單個線圈，bb由相距1個極距的兩個節距相等的線圈正向串聯構成，這兩種新型探測線圈在電機正常運行及機端外部故障情況下，端口電壓的理論值都為0。轉子匝間短路會在探測線圈中引起1/（為極對數）次等分數次諧波感應電動勢；而定子內部短路情況會引起探測線圈的基波及奇數次諧波感應電動勢，可根據探測線圈端口電壓的大小判斷內部故障，并根據電壓頻率區分定子和轉子故障。

圖3 整數槽繞組電機中新型探測線圈布置方法示意圖

本文借鑒了這種新型探測線圈的結構和原理，設計了用于多相環形繞組無刷勵磁機故障檢測的磁極探測線圈，并探討了幾種組合聯結方式，可利用組合磁極探測線圈端口電壓的頻率特征來檢測并區分各種故障。

2 磁極探測線圈結構及其端口電壓的故障特征機理分析

2.1 磁極探測線圈的布置及聯結方法

無刷勵磁機可看成反裝式的同步發電機，實際生產中只能在無刷勵磁機靜止的磁極上安裝探測線圈，否則還需通過集電環和電刷引出探測線圈的信號，會因集電環接觸電阻而降低探測線圈的可靠性。考慮到安裝的可行性，本文嘗試了在磁極上繞制探測線圈的方法，單個探測線圈的結構與每極勵磁繞組類似、匝數為其1/10左右，為無源的開路線圈，磁極探測線圈安裝示意圖如圖4所示。這樣布置的磁極探測線圈一般是短距線圈，但由于其節距非常接近整距，對空間中偶數次諧波磁場會有較大的削弱作用。

多相無刷勵磁機的環形電樞繞組，一般是分數槽繞組，而且極對數為奇數，如常見的5對極11相無刷勵磁機[8, 14]和11對極39相無刷勵磁機[19]。已有研究表明，正常運行工況下電樞電流在氣隙中除了產生基波磁場以外，還會產生1/次等各種分數次諧波磁場[9-11]。無刷勵磁機的磁極探測線圈，無法像旋轉磁極式發電機中的新型探測線圈那樣選擇節距，本文借鑒了圖3中新型探測線圈bb的結構，并且考慮到分數槽繞組無刷勵磁機整個2個極的圓周就是一個單元電機（而圖3中整數槽繞組電機由個單元電機構成，每個單元電機由相鄰的2極構成），將相距個極距的兩個磁極探測線圈相連。由于1/次、3/次等奇分數次諧波磁場在這兩個節距、繞向都相同的磁極探測線圈中產生磁鏈大小相等而方向相反，而2/次、4/次等偶分數次諧波磁場產生的磁鏈則完全相同，將這兩個探測線圈串聯組合后，能夠屏蔽部分空間磁場的作用，某些故障在組合探測線圈端口電壓中引起的特征量會比單個磁極探測線圈的更加明顯。

圖4 磁極探測線圈安裝示意圖

除了單個磁極探測線圈以外，本文將主要分析相距個極下的兩個磁極探測線圈反向串聯的組合形式，如圖5所示的=5對極勵磁機示意圖，只有1/次、3/次等奇分數次諧波磁場（也包括基波和3次等奇數次諧波磁場）會在這種組合磁極探測線圈產生感應電動勢。受篇幅所限，對其他連接形式的組合磁極探測線圈，本文只給出端口電壓的諧波特征而不進行詳細分析。

圖5 相距p個極下的兩磁極探測線圈反向串聯示意圖（p=5）

2.2 多相無刷勵磁機正常運行工況的磁極探測線圈端口電壓諧波特征

不失一般性，下面以相無刷勵磁機為分析對象，其極對數與電樞槽數一般為互質的奇數，每相繞組由=/個線圈串聯組成。

式中，F為單個線圈產生的次諧波磁動勢幅值，與該相電流瞬時值成正比、與線圈節距也有關；為電樞繞組的合成節距；為建立在電樞上的空間坐標；0為該相繞組在電樞坐標系的空間位置。

那么，相繞組的次諧波電流產生的次空間諧波合成磁動勢為

合成磁動勢式（3）包含一個正轉分量（見式（4））和一個反轉分量（見式（5）），分別為

2.3 定子勵磁繞組匝間短路引起的磁極探測線圈端口電壓諧波特征

當勵磁機發生勵磁繞組匝間短路故障后，故障的勵磁繞組除了產生基波和奇數次諧波磁場以外，還會產生1/次、2/次等分數次諧波磁場，繼而在電樞繞組中產生分數次諧波電流[10]，這是勵磁繞組匝間短路故障區別于正常運行的一個重要特點。

2.4 旋轉整流器二極管開路故障引起的磁極探測線圈端口電壓諧波特征

需要說明的是，本節不考慮同一橋臂上、下兩個二極管同時開路的情況，如圖1中VD6up和VD6down同時開路，故障引起的電樞相電流仍然是正負對稱的、沒有直流分量和偶數次諧波。事實上，那種二極管故障的電路拓撲及故障特征，都等效于第2.5節分析的電樞繞組與整流器之間的斷線故障。而本節分析也適用于發生在不同橋臂的兩個及以上二極管開路故障。

那么，單個磁極探測線圈電動勢中的任一種偶分數次諧波分量（即2/次諧波）中，既有為奇數次諧波的電樞電流產生的=1/次、3/次等奇分數次諧波磁場引起的分量，也有為偶數次諧波的電樞電流產生的=2/次、4/次等偶分數次諧波磁場引起的分量，所以相距極的兩個磁極探測線圈的2/次諧波電動勢既不相等也不相反，反向串聯的組合線圈中仍包含2/次諧波電動勢。類似的原因，組合探測線圈中也包含(2-1)/次這樣的奇分數次諧波電動勢。所以，二極管開路故障后組合探測線圈也產生各種分數次諧波感應電動勢，即/次電動勢，與單個磁極探測線圈的諧波特征相同。

2.5 電樞繞組斷線故障引起的磁極探測線圈端口電壓諧波特征

電樞繞組與整流器之間的斷線故障，與同一橋臂上、下兩個二極管同時開路的電路拓撲及影響一樣，都造成斷線涉及的兩相繞組電流相同、多相電流不再對稱。如圖1所示的電樞第3線斷路故障，也可看成該線所連接橋臂的兩個二極管VD3up和VD3down同時開路，造成了電樞c相與d相合并、相繞組變成-1相不對稱運行的情況。

由于電樞電流中只有為奇數次諧波分量，單個磁極探測線圈中(2-1)/次這樣的奇分數次諧波電動勢，都是由=2/次、4/次等偶分數次諧波磁場產生的，在相距極的兩個磁極探測線圈中完全相等，所以反向串聯的組合探測線圈中沒有(2-1)/次諧波電動勢，只有2/次諧波電動勢。

2.6 電樞繞組內部短路故障引起的磁極探測線圈端口電壓諧波特征

當無刷勵磁機發生電樞繞組內部短路故障達到穩態后，電樞電流中只含有基波及奇數次諧波分 量[11]，由于繞組不再像正常結構那樣具有對稱性，電樞電流會產生各種分數次諧波的合成磁場，這些故障特征與電樞繞組斷線所引起的特征類似。所以，電樞繞組內部短路故障穩態的單個磁極探測線圈中有/次電動勢，包含各種分數次諧波；相距個極下兩磁極探測線圈反向串聯會只出現2/等偶分數次諧波，與第2.5節中分析的電樞繞組斷線故障特征類似。

3 各種開路與短路故障引起的磁極探測線圈端口電壓故障特征

本文提出的磁極探測線圈，都是無源的開路線圈，很容易測量其端口電壓，也就是第2節分析的探測線圈感應電動勢。表1總結了多相無刷勵磁機在各種故障情況下，單個磁極探測線圈及組合探測線圈的端口電壓諧波特征。表1中的后兩列，由相距極的兩個磁極探測線圈正向串聯構成的組合探測線圈，以及由所有奇數極（或偶數極）下的個磁極探測線圈正向串聯構成的組合探測線圈，可按照第2節的思路分析出它們在各種故障情況下的端口電壓諧波特征，本文不再贅述而直接給出理論分析的結果。

表1 多相無刷勵磁機在不同工況下的磁極探測線圈端口電壓諧波特征

Tab.1 Harmonic characteristics of pole detection coil port voltage of multiphase brushless exciter under different operation conditions

注：表中和分別為多相無刷勵磁機的極對數和電樞繞組相數，為任意自然數。

4 磁極探測線圈端口電壓故障特征的實驗驗證

4.1 實驗平臺

本文定制了一臺11相無刷勵磁機模擬樣機，主要參數見表2，其極對數、電樞繞組分布和聯結方式，都與北重-Alstom公司合作生產的TKJ91-35型無刷勵磁機完全一致，國內11相無刷勵磁機幾乎都采用這種結構的電樞繞組。在模擬樣機的第1個和第6個磁極各安裝了一個探測線圈，其結構如圖4所示，串聯匝數均為10，分別稱為det1和det6。這兩個磁極探測線圈的繞向相同，首、末端都引出至外部接線板，便于測量探測線圈的端口電壓。為進行各種故障實驗，在勵磁繞組和電樞繞組內部也引出了抽頭。

表2 11相無刷勵磁機樣機的主要參數

Tab.2 Main parameters of the model prototype of 11-phase brushless exciter

實驗中，11相勵磁機模擬樣機由另一臺直流電動機拖動旋轉，直流電機的轉速可由直流調速裝置控制。模擬樣機的勵磁電流由直流開關電源提供，電樞繞組輸出側經11相二極管全波整流器與負載電阻相連。整流器由11個單橋臂分立元件組成，也可實現任意二極管的開路實驗。用一臺24路數字錄波器，可存儲模擬樣機系統中各元件的電壓及電流采樣數據，包括兩個磁極探測線圈的端口電壓。實驗平臺及裝置如圖6所示。

圖6 11相無刷勵磁機模擬樣機實驗平臺的實物

4.2 正常工況實驗

首先，進行了勵磁機模擬樣機系統的正常工況實驗。實驗中，勵磁電壓fd=10V，負載電阻=10W，轉速=960r/min，相應的電樞基波頻率為/60= 80Hz。實測的第1個磁極探測線圈det1的端口電壓波形如圖7a所示，圖7b為其諧波分解結果；將第1個磁極探測線圈det1與第6個磁極探測線圈det6反向串聯，其端口電壓波形及諧波分解結果如圖7c、圖7d所示。

從圖7的實測結果可以看出，磁極探測線圈在11相無刷勵磁機正常運行中存在交流電壓。從圖7b可以看到，單個磁極探測線圈的固有電壓中主要是11/5（2.2）次、22/5（4.4）次等11/5的整數倍次諧波分量；其中11次諧波的幅值非常小，是因為電樞節距（等于8槽矩）接近于整距，電樞基波電流產生的偶數次諧波磁場比較小，而且磁極探測線圈的節距也接近于整距，那么電樞基波電流產生的較小的10次（正轉）和12次（反轉）磁場在磁極探測線圈中產生的交變磁鏈更小，所以感應出的11次諧波電動勢非常小。而固有電壓的1/5次、基波、2次諧波等其他分量，幅值都比較小，是由勵磁機難以避免的轉子偏心等制造安裝誤差及機械擾動導致的分量，理論上正常運行中并不存在。

對比圖7b與圖7d可以看到，將第1個磁極探測線圈det1與第6個磁極探測線圈det6反向串聯后，11/5次、33/5次等諧波電壓被抵消了，而22/5次、44/5次等諧波電壓幅值加倍。實驗結果驗證了第2.2節的理論分析。

4.3 整流器和電樞繞組各種故障實驗

在與圖7相同工況的下，進行了單個二極管開路、電樞繞組斷線及相繞組內部70%匝間短路故障實驗，結果如圖8～圖10所示。從圖8b看到，單個二極管開路故障，會在單個磁極探測線圈中引起各種分數次諧波電壓，除了正常運行固有的11/5的整數倍次諧波分量以外，還出現了明顯的13/5次、14/5次、19/5次等諧波分量；從圖8d看到，組合探測線圈中也有這些分量。

從圖9b看到，電樞繞組斷線故障也會在單個磁極探測線圈中引起各種分數次諧波電壓，包括8/5次、9/5次、13/5次、14/5次等諧波分量；將第1個磁極探測線圈與第6個磁極探測線圈反向串聯后（見圖9d），9/5次、13/5次等奇分數次諧波電壓被抵消了，而8/5次、14/5次等偶分數次諧波電壓幅值加倍，出現在組合探測線圈中。圖10為電樞繞組內部匝間短路引起的磁極探測線圈端口電壓實驗波形，與電樞斷線的故障諧波特征類似，在組合探測線圈中也只引起偶分數次諧波電壓。這兩種故障引起的組合探測線圈端口電壓區別主要體現在具體數值上，如圖10d中相繞組匝間短路引起的2次、4次、6次等偶數次諧波分量，明顯大于圖9d中電樞繞組斷線所引起的；而且相繞組匝間短路還會導致正常特征分量的明顯減小。可根據這些諧波分量的幅值特征，進一步區分電樞繞組斷線與相繞組匝間短路故障（將另外撰文探討）。

4.4 勵磁繞組匝間短路故障實驗

仍然保持勵磁電壓fd=10V，轉速=960r/min，把負載換成2W，又進行了勵磁繞組15%匝間短路故障實驗。為節約篇幅，在表3列出該工況下正常運行與勵磁故障穩態的磁極探測線圈端口電壓各種交流分量幅值，而省略了各種實驗波形。

表3 11相勵磁機模擬樣機在勵磁繞組15%匝間短路故障前后的磁極探測線圈穩態實測電壓諧波分解結果（故障前勵磁電壓fd=10V，負載=2W）

Tab.3 Harmonic characteristics of pole detection coil port voltage of multiphase brushless exciter before and after 15% inter-turn short-circuit in the field winding (voltage of field winding Ufd=10V, load resistance R=2W)

從表3可以看到，勵磁繞組匝間短路故障后，單個磁極探測線圈端口電壓中的主要成分仍是11/5的整數倍次諧波分量；與正常時固有電壓相比，11次諧波分量幅值明顯增大，這是因為電樞電流出現了分數次諧波，而電樞分數次諧波電流產生的分數次諧波磁場會在磁極探測線圈中感應出11次、33次等11的奇數倍次諧波電動勢。組合磁極探測線圈的諧波特征與單個磁極探測線圈的類似，而各分量的幅值不同。故障后組合磁極探測線圈端口電壓中出現了正常運行中幾乎不存在的11/5的奇數倍諧波分量，不過44/5次諧波電壓比正常時略有減小；而且不會出現1/5次、2/5次等其他分數次諧波分量，可據此與整流器及電樞繞組故障相區分。

5 基于磁極探測線圈端口電壓的故障檢測可行性初探

第4節各種故障（見圖8～圖10和表3）的實驗結果，均符合第2節理論分析的結果，也驗證了表1所總結規律的正確性。

前面的理論分析和實驗結果表明（見表1），如果僅在一個磁極安裝探測線圈，根據其端口電壓的諧波特征，只能判斷出勵磁繞組匝間短路（因為這種故障引起的磁極探測線圈次、3次等奇數次諧波電壓，明顯高于正常工況），但無法區分二極管故障和電樞繞組故障。

如果能在相距極的兩個磁極安裝同樣的探測線圈并將其反向串聯，就可根據組合探測線圈的端口電壓諧波特征，判斷勵磁繞組匝間短路與二極管開路故障，也能將電樞繞組斷線或內部短路作為一類故障進行初步判斷。當然對電樞繞組斷線與內部短路故障，還需要從2次等偶數次諧波電壓幅值等方面加以區分，將另外撰文闡述。

而相距極的兩個磁極探測線圈正向串聯的組合（見表1），理論上也能區分上述開路與短路故障。不過考慮到其端口固有電壓包括/次（以及3/次等）諧波分量，其幅值一般會大于反向串聯的端口固有電壓（從圖7b可以看出，11/5次諧波幅值大于22/5次諧波），在實際判據中往往需要設定更高的故障動作（或報警）門檻值，相應的靈敏度會有所降低。另外，由所有奇數極（或偶數極）下的個磁極探測線圈正向串聯構成的組合探測線圈，對二極管開路、電樞繞組斷線和內部短路故障都無法區分，安裝的磁極探測線圈雖然多，但只能達到單個探測線圈的故障檢測效果。

當然，除了本文研究的各種開路、短路等電氣故障以外，無刷勵磁機還可能發生偏心等機械故障。如偏心故障，會引起無刷勵磁機氣隙磁場的畸變，即使繞組和整流器都正常，勵磁繞組和多相電樞繞組共同產生的磁場也會包含除式（4）、式（5）以外的所有分數次諧波磁場，那么單個磁極探測線圈和各種組合的磁極探測線圈端口電壓也包含1/次等各種分數次諧波。事實上，圖7b和圖7d中正常運行時磁極探測線圈電壓就包含所有分數次諧波分量（也包括基波和各種整數次諧波），如勵磁機難以避免的轉子偏心等誤差因素引起的1/5次、基波、2次諧波等非正常運行特征分量。雖然偏心故障在磁極探測線圈中引起電壓的頻率特征與二極管開路故障類似，但磁場畸變引起的各種分數次諧波電壓幅值比較小，即使偏心程度加劇，探測電壓各種分數次諧波一般仍小于電氣故障所引起的。只要根據這些固有諧波合理設置檢測門檻值，就能避免將偏心等其他機械故障誤判為二極管開路等電氣故障，具體診斷判據將另外撰文探討。

6 結論

本文設計了一種安裝在多相無刷勵磁機定子磁極上的探測線圈，并研究了不同極下探測線圈的聯接組合效果。在正常運行和各種開路與短路故障情況下，分析了多相電流及其產生的合成電樞反應磁場的特點，由此推導出各種開路與短路故障在單個磁極探測線圈及其組合線圈端口引起的故障特征電壓，并通過樣機實驗進行了驗證。

理論分析與實驗結果表明，在對極的相環形繞組無刷勵磁極中，相距個極下的兩個磁極探測線圈反向串聯的組合線圈，正常運行工況下端口電壓中只有/的偶數次諧波電壓，勵磁繞組匝間短路故障還會引起/的奇數次諧波電壓，二極管開路故障則會引起1/次等各種分數次諧波電壓，而電樞繞組斷線與內部短路故障只會引起2/次等偶分數次諧波電壓，可利用這種組合磁極探測線圈端口電壓的頻率特征來檢測并區分各種故障。

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Design of Pole Detection Coils for Open-Circuit and Short-Circuit Faults in Multiphase Brushless Exciter

11123

（1. State Key Laboratory of Power System Operation and Control Department of Electrical Engineering Tsinghua University Beijing 100084 China 2. China Nuclear Power Operations Co. Ltd Shenzhen 518172 China 3. School of Electrical Engineering Beijing Jiaotong University Beijing 100044 China）

Multiphase brushless exciters have been widely used in large-capacity nuclear power units, but there is a lack of reliable measures for detection and protection of common faults at present. In this paper, a new type of fault detecting coil installed on the field pole of the brushless exciter, named as pole detection coil, was designed, and the connection ways of the detection coils was also studied. Characteristics of the phase current and armature reaction magnetic field were analyzed under normal operation and various fault conditions such as inter-turn short-circuit of field windings, open-circuit of diode, line break fault and internal short-circuit of armature windings in the multiphase brushless exciters with polygon connection armature. And then, the harmonic characteristics of the open-circuit voltage generated in the detection coil port were theoretically analyzed, and were verified by experiments on a model prototype of 11-phase brushless exciter. Theoretical analysis and experimental results show that, common faults in the multiphase brushless exciters could be detected and distinguished by the pole detection coil with the proposed connection ways, which provides a new idea to improve the operation safety and reliability of the multiphase brushless exciter.

Multiphase brushless exciter, pole detection coil, inter-turn short-circuits in field windings, open-circuit of diode, line break fault of armature windings, internal short-circuit of armature windings

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.210199

TM341

基礎加強計劃重點基礎研究項目（2019-JCJQ-ZD-015-00）和中廣核集團公司科技項目（百萬千瓦級核電機組無刷勵磁機故障特征分析和繼電保護配置研究及實施）資助。

2021-02-09

2021-04-19

孫宇光 女，1975年生，副教授，研究方向為電機故障的定量分析與監測保護。E-mail: sunyuguang98@mails.tsinghua.edu.cn（通信作者）

杜 威 男，1995年生，碩士，研究方向為基于探測線圈的多相無刷勵磁機故障診斷。E-mail: 396694659@qq.com

（編輯 崔文靜）