參與電網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓控制方法

袁 敞，左 羚，吳 鳴

（1.新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（華北電力大學(xué)），北京 102206；2.國(guó)網(wǎng)上海能源互聯(lián)網(wǎng)研究院有限公司，上海 201213）

近年來(lái)，隨著以電力電子變換器為接口的可再生能源與負(fù)荷大規(guī)模接入電網(wǎng)，使其缺乏了傳統(tǒng)同步電機(jī)的慣性與阻尼的特性，減弱了電力系統(tǒng)的調(diào)壓調(diào)頻能力[1]，因此，虛擬同步機(jī)VSM（virtual syn?chronous machine）技術(shù)被提出。VSM技術(shù)模擬了同步電機(jī)的慣性及阻尼特性，能夠有效抑制電網(wǎng)頻率的波動(dòng)，提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性[2-5]。

由于VSM技術(shù)具有優(yōu)良的控制性能，使它的應(yīng)用范圍非常廣泛，例如應(yīng)用在風(fēng)力發(fā)電、光伏發(fā)電、電動(dòng)汽車等方面。目前，對(duì)于新能源發(fā)電的開(kāi)發(fā)利用大多注重于電源側(cè)，然而面對(duì)越來(lái)越多的負(fù)荷通過(guò)電力電子變換器接入電網(wǎng)，文獻(xiàn)[6]提出希望負(fù)荷也能為電網(wǎng)提供慣性支撐，使新能源與負(fù)荷均能參與電網(wǎng)調(diào)節(jié)，從而提高電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行；文獻(xiàn)[7-8]通過(guò)在PWM整流器處采用虛擬慣量控制，利用直流側(cè)負(fù)荷來(lái)為系統(tǒng)提供慣量，達(dá)到調(diào)節(jié)系統(tǒng)頻率的作用。相較于VSM，使用負(fù)荷參與電網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)的研究相對(duì)較少。

文獻(xiàn)[9]給出基于電力電子接口的儲(chǔ)能系統(tǒng)慣性表征及計(jì)算方法。文獻(xiàn)[10]基于直流電容電壓下垂控制提出2種改進(jìn)虛擬慣量的策略，并對(duì)比3種控制策略的優(yōu)劣性；但如何合理設(shè)計(jì)虛擬慣量控制參數(shù)并未給出。文獻(xiàn)[11]提出一種考慮直流側(cè)電容存儲(chǔ)能量的風(fēng)電機(jī)組虛擬慣性控制策略，在頻率變化情況下能夠充分利用電容所存儲(chǔ)的能量來(lái)增強(qiáng)電網(wǎng)的慣性，提高電網(wǎng)的頻率調(diào)節(jié)能力。文獻(xiàn)[12]以雙級(jí)式光伏發(fā)電為研究對(duì)象，分別分析了常規(guī)虛擬慣量控制、低壓直流電容動(dòng)態(tài)的虛擬慣量控制，以及高壓直流電容動(dòng)態(tài)的虛擬慣量控制3種控制策略，實(shí)現(xiàn)了光伏發(fā)電主動(dòng)參與電網(wǎng)頻率的調(diào)節(jié)；但虛擬慣量控制對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性影響仍需進(jìn)一步完善，且光伏發(fā)電參與電網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)的成本計(jì)算方式不明確。文獻(xiàn)[13-14]提出基于直流側(cè)電容實(shí)現(xiàn)虛擬慣性控制的概念，將換流器直流側(cè)電容電壓與電網(wǎng)頻率相結(jié)合，利用直流側(cè)電容存儲(chǔ)的能量為電網(wǎng)提供慣性支撐，對(duì)系統(tǒng)頻率進(jìn)行支持。文獻(xiàn)[15]提出一種對(duì)電動(dòng)汽車的虛擬慣性自適應(yīng)控制，使其能為直流網(wǎng)絡(luò)電壓提供慣性支撐及抑制頻率較大變化，最后仿真驗(yàn)證了該控制策略的有效性。文獻(xiàn)[16]基于儲(chǔ)能的虛擬慣量控制技術(shù)，通過(guò)對(duì)比不同類型的儲(chǔ)能虛擬慣量特點(diǎn)，最終提出超級(jí)電容與電池混合儲(chǔ)能的虛擬慣量控制技術(shù)。

本文在不增加硬件成本的前提下，利用直流側(cè)負(fù)荷支撐能力，對(duì)系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)換流器采取虛擬慣量控制，使其能夠表現(xiàn)出同步發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)慣量的作用。在系統(tǒng)受到擾動(dòng)時(shí)，通過(guò)檢測(cè)電網(wǎng)頻率及時(shí)修正并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓，實(shí)現(xiàn)虛擬慣量的作用，進(jìn)而參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。

1 電力系統(tǒng)慣量的組成

傳統(tǒng)電力系統(tǒng)的慣量資源較為充足，主要由同步發(fā)電機(jī)（大量）和異步電動(dòng)機(jī)組成。隨著高占比新能源接入電力系統(tǒng)，低慣量問(wèn)題越發(fā)顯現(xiàn)。如果采用VSM技術(shù)，系統(tǒng)有效慣量組成形式則演變?yōu)榘桨l(fā)電機(jī)（少量）、異步電動(dòng)機(jī)、具有虛擬慣量功能的風(fēng)電/光伏及儲(chǔ)能等“源-荷-儲(chǔ)”多樣化慣量資源，如圖1所示。

圖1 新能源電力系統(tǒng)慣量組成示意Fig.1 Schematic of inertia composition of new energy power system

為補(bǔ)償新能源接入電網(wǎng)帶來(lái)的低慣量特性，除了提出VSM技術(shù)以外，可對(duì)含有并網(wǎng)換流器接入的負(fù)荷進(jìn)行虛擬慣量控制。當(dāng)系統(tǒng)遭受擾動(dòng)時(shí)，并網(wǎng)換流器直流側(cè)負(fù)荷參與電網(wǎng)頻率調(diào)節(jié)，減小頻率的波動(dòng)。

2 并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓控制方法

2.1 同步發(fā)電機(jī)與并網(wǎng)換流器直流側(cè)電容慣量表現(xiàn)的理論分析

2.2 虛擬慣量控制

加入虛擬慣量的并網(wǎng)換流器控制框圖如圖2所示。由圖2可知，電壓外環(huán)采用虛擬慣量控制，將電網(wǎng)角頻率改變量Δω與直流側(cè)電壓改變量ΔUdc耦合起來(lái)，使直流側(cè)電容電壓能夠響應(yīng)系統(tǒng)的頻率變化，為系統(tǒng)提供暫態(tài)的能量支撐。并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓參考值Udc_ref和電壓改變量ΔUdc一起作為電壓外環(huán)的給定值，與直流側(cè)電壓檢測(cè)值Udc做差，經(jīng)過(guò)PI控制器輸出后，再作為電流內(nèi)環(huán)的給定值id_ref和電網(wǎng)電流d軸分量id一起實(shí)現(xiàn)電流閉環(huán)控制。由于不考慮無(wú)功對(duì)系統(tǒng)的影響，因此將q軸的電流給定值iq_ref設(shè)為0，只進(jìn)行電流的內(nèi)環(huán)控制。

圖2 加入虛擬慣量的并網(wǎng)換流器控制框圖Fig.2 Control block diagram of grid-connected converter with virtual inertia

在并網(wǎng)換流器加入虛擬慣量控制后，通過(guò)改變控制律中的參數(shù)k使系統(tǒng)增加相應(yīng)的慣量，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生頻率波動(dòng)時(shí)，除去同步發(fā)電機(jī)對(duì)頻率支持外，該部分也可以對(duì)頻率進(jìn)行支持，從而減小頻率變化偏差。

3 仿真驗(yàn)證

為了驗(yàn)證第2節(jié)理論分析的正確性，利用PSCAD/EMTDC仿真平臺(tái)搭建三相PWM整流電路仿真模型，其中并網(wǎng)換流器控制部分分別采用無(wú)虛擬慣量和有虛擬慣量2種控制方式，其結(jié)構(gòu)如圖3和圖4所示。仿真模型由發(fā)電機(jī)、并網(wǎng)換流器及2組負(fù)載組成，其中，PG為同步發(fā)電機(jī)發(fā)出的功率；Pv為光伏系統(tǒng)發(fā)出的功率；Pdc為并網(wǎng)換流器直流側(cè)并聯(lián)電容吸收的功率；PL1、PL2為與頻率無(wú)關(guān)的電阻負(fù)載所吸收的功率；Cdc為直流側(cè)電容；R為直流側(cè)電阻。仿真系統(tǒng)主電路參數(shù)和各個(gè)控制器參數(shù)如表1和表2所示。

圖3 無(wú)虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器結(jié)構(gòu)Fig.3 Structure of grid-connected converter without virtual inertia control

圖4 有虛擬慣量控制的結(jié)構(gòu)框圖Fig.4 Structural block diagram with virtual inertia control

表1 主電路參數(shù)Tab.1 Main circuit parameters

表2 PI控制器參數(shù)Tab.2 Parameters of PI controller

設(shè)置仿真時(shí)長(zhǎng)為8 s，系統(tǒng)頻率為50 Hz；在6 s時(shí)投切一組負(fù)載電阻RL2模擬系統(tǒng)遭受擾動(dòng)，頻率發(fā)生變化。對(duì)以下3種情況進(jìn)行仿真：①系統(tǒng)由1臺(tái)發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)；②系統(tǒng)由2臺(tái)發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)；③在1臺(tái)發(fā)電機(jī)的基礎(chǔ)上，并網(wǎng)換流器部分加入虛擬慣量控制。驗(yàn)證在這3種情況下的頻率變化最大偏差。

3.1 負(fù)荷突增3種情況的對(duì)比

通過(guò)搭建無(wú)虛擬慣量和有虛擬慣量控制的系統(tǒng)模型，在6 s時(shí)分別向3種情況下的系統(tǒng)中投入一組相同的負(fù)荷，仿真結(jié)果如圖5和圖6所示。

圖5 3種情況下負(fù)荷突增的頻率波形Fig.5 Frequency waveforms of load surge under three conditions

圖6 3種情況下負(fù)荷突增的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓波形Fig.6 DC-side voltage waveforms of grid-connected converter with load surge under three conditions

由圖5仿真結(jié)果可以看出，在6 s投入負(fù)荷，3種情況的系統(tǒng)頻率均會(huì)下降，但3種頻率的最大偏差各不相同。系統(tǒng)只由1臺(tái)同步發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)時(shí)，6 s負(fù)荷突增，系統(tǒng)頻率下降到49.85 Hz，最大變化偏差為0.15 Hz，經(jīng)0.1 s調(diào)整又恢復(fù)到50 Hz；當(dāng)系統(tǒng)由2臺(tái)同步發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)時(shí)，負(fù)荷突增導(dǎo)致頻率下降到49.927 Hz，此時(shí)系統(tǒng)中由2臺(tái)發(fā)電機(jī)提供慣量，其最大變化偏差為0.073 Hz；第3種情況是在僅由1臺(tái)發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)的系統(tǒng)中，并網(wǎng)換流器處加入虛擬慣量控制，由仿真結(jié)果可知，系統(tǒng)頻率降到49.924 Hz，頻率最大變化偏差為0.076 Hz。從數(shù)值上可以看出，第2種與第3種情況的頻率變化最大偏差基本相等，但對(duì)于系統(tǒng)恢復(fù)到50 Hz所需要的調(diào)節(jié)時(shí)間來(lái)說(shuō)，后者大約需要2 s才能恢復(fù)到50 Hz。因此仿真結(jié)果表明，并網(wǎng)換流器可以表現(xiàn)類似同步發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)的作用，利用本文所提出的虛擬慣量控制方法可以減少53.3%的頻率偏差。但在提升頻率調(diào)節(jié)效果的同時(shí)，調(diào)節(jié)時(shí)間存在一定延長(zhǎng)，優(yōu)于同步發(fā)電機(jī)。

由圖6仿真結(jié)果可以看出，并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓Udc在6 s負(fù)荷突增時(shí)也會(huì)發(fā)生變化。與之相比，未加入虛擬慣量控制的系統(tǒng)，其直流側(cè)電壓在6 s投入負(fù)荷時(shí)沒(méi)有發(fā)生改變，仍然與負(fù)荷突增前直流側(cè)參考電壓保持一致。而采用虛擬慣量控制的系統(tǒng)，其并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓下降，最低點(diǎn)為791 V，最大變化偏差ΔUdc=7V，經(jīng)0.3 s恢復(fù)到穩(wěn)定值。

3.2 負(fù)荷突增不同控制參數(shù)下的頻率變化偏差

通過(guò)改變虛擬慣量控制中的控制參數(shù)k，對(duì)比在不同k值下的頻率變化偏差。分別取k=2，3，4，5，6，仿真結(jié)果如圖7和圖8所示。

圖7 不同控制參數(shù)下負(fù)荷突增的系統(tǒng)頻率Fig.7 System frequency of load surge under different control parameters

圖8 不同控制參數(shù)下負(fù)荷突增的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓Fig.8 DC-side voltage of grid-connected converter with load surge under different control parameters

由圖7和圖8仿真結(jié)果可以看出，在6 s負(fù)荷突增時(shí)，隨著虛擬慣量控制中的控制參數(shù)k的增大，頻率變化偏差減小，系統(tǒng)頻率變化減少。k=2時(shí)頻率下降到49.903 Hz；k=4時(shí)頻率變化偏差相對(duì)減小，頻率變化最低點(diǎn)為49.918 Hz；k=6時(shí)，頻率變化偏差最小，此時(shí)系統(tǒng)頻率最低點(diǎn)是49.927 Hz，其對(duì)應(yīng)的最大變化偏差為0.073 Hz。控制參數(shù)k的增大使虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器參與頻率調(diào)節(jié)的作用加強(qiáng)，其對(duì)應(yīng)的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓下降得更多，為系統(tǒng)提供頻率支撐，與理論分析一致。k=6時(shí)，Udc最低下降到791 V，經(jīng)0.3 s恢復(fù)到穩(wěn)定值。但控制參數(shù)k存在變化范圍，經(jīng)仿真驗(yàn)證k=6是k的變化臨界值，繼續(xù)增大k系統(tǒng)將會(huì)失穩(wěn)。

3.3 負(fù)荷突減3種情況的對(duì)比

對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行切負(fù)荷，同樣在6 s時(shí)將負(fù)荷RL2切除，得到仿真結(jié)果如圖9和圖10所示。

圖9 3種情況下負(fù)荷突減的頻率波形Fig.9 Frequency waveforms of sudden load reduction under three conditions

圖10 3種情況下負(fù)荷突減的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓波形Fig.10 DC-side voltage waveforms of grid-connected converter with sudden load reduction under three conditions

由圖9和圖10仿真結(jié)果可以看出，6 s時(shí)負(fù)荷突減和負(fù)荷突增表現(xiàn)效果相同。負(fù)荷突減，系統(tǒng)頻率增加，加入虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器系統(tǒng)頻率最高點(diǎn)為50.074 Hz；2臺(tái)發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)的系統(tǒng)，其頻率上升到50.072 Hz，2種情況均比只有1臺(tái)發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)的效果好，二者頻率最高點(diǎn)和頻率變化最大偏差基本相同。相應(yīng)地加入虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓上升，最高點(diǎn)為805.5 V，經(jīng)調(diào)節(jié)后再次回到穩(wěn)定值。

因此系統(tǒng)發(fā)生負(fù)荷突增或突減，通過(guò)虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器根據(jù)系統(tǒng)頻率變化相應(yīng)調(diào)節(jié)其直流側(cè)電壓，為系統(tǒng)提供暫態(tài)能量，從而參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)，減小頻率最大變化偏差，與理論分析相符。

3.4 負(fù)荷突減不同控制參數(shù)下的頻率變化偏差

與增負(fù)荷相同，改變虛擬慣量控制中的控制參數(shù)k，對(duì)比不同k值下的頻率變化偏差。分別取k=2，3，4，5，6，仿真結(jié)果如圖11和圖12所示。

圖11 不同控制參數(shù)下負(fù)荷突減的系統(tǒng)頻率Fig.11 System frequency of sudden load reduction under different control parameters

圖12 不同控制參數(shù)下負(fù)荷突減的并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓Fig.12 DC-side voltage of grid-connected converter with sudden load reduction under different control parameters

由圖11和圖12仿真結(jié)果可以看出，系統(tǒng)負(fù)荷突減，控制參數(shù)k的增大會(huì)使系統(tǒng)頻率變化偏差減小。k=2時(shí)，頻率變化最高點(diǎn)為50.097 Hz；k=4時(shí)頻率最高上升到50.083 Hz；當(dāng)k=6時(shí)，頻率上升減小，最大變化偏差為0.07 Hz，與第3.3節(jié)圖11中的2臺(tái)同步發(fā)電機(jī)參與頻率調(diào)節(jié)作用效果基本相同。并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓Udc隨著控制參數(shù)k的增大也會(huì)發(fā)生改變，k越大，Udc變化最高點(diǎn)越大。當(dāng)k=6時(shí)，最高達(dá)到805 V。經(jīng)過(guò)0.3 s，系統(tǒng)頻率和并網(wǎng)換流器直流側(cè)電壓都再次恢復(fù)到穩(wěn)定值，系統(tǒng)繼續(xù)正常運(yùn)行。因此，虛擬慣量控制中控制參數(shù)k的不同選取，可以使并網(wǎng)換流器控制參與系統(tǒng)的頻率調(diào)節(jié)作用不同。

4 結(jié)論

本文提出了一種控制并網(wǎng)換流器直流側(cè)負(fù)荷電壓對(duì)系統(tǒng)頻率進(jìn)行調(diào)節(jié)的方法。該控制方法可以有效地增加系統(tǒng)的慣量，減小系統(tǒng)擾動(dòng)時(shí)頻率的變化偏差。且此方法簡(jiǎn)單，可在不增加系統(tǒng)硬件成本的基礎(chǔ)上，做到虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器等同于同步發(fā)電機(jī)的頻率調(diào)節(jié)效果，最后仿真驗(yàn)證了該方法的有效性。得出結(jié)論如下：

（1）加入虛擬慣量控制的并網(wǎng)換流器可以減小頻率波動(dòng)；

（2）控制參數(shù)k的不同取值會(huì)影響系統(tǒng)頻率變化偏差，仿真結(jié)果表明，基于本文提出的控制律，可使系統(tǒng)頻率偏差降低53.3%；

（3）虛擬慣量控制中參數(shù)k的合理選取，可使并網(wǎng)換流器產(chǎn)生等效于同步發(fā)電機(jī)的虛擬慣量，從而參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)。