等離子噴涂NiAl-V2O5/CuO復合涂層的寬溫域摩擦學行為

茍海龍，賈均紅，陳體軍，楊杰，何乃如，陳威

等離子噴涂NiAl-V2O5/CuO復合涂層的寬溫域摩擦學行為

茍海龍1,2，賈均紅2,3，陳體軍1，楊杰2，何乃如2，陳威2

（1.蘭州理工大學 省部共建有色金屬先進加工與再利用國家重點實驗室，蘭州 730050；2.陜西科技大學 機電工程學院，西安 710021；3.中國科學院蘭州化學物理研究所 固體潤滑國家重點實驗室，蘭州 730000）

以具有較好低溫潤滑性能的V2O5和CuO為復合潤滑相，設計并制備在寬溫域下具有良好摩擦學性能的NiAl基高溫潤滑耐磨涂層。采用大氣等離子噴涂技術（APS）制備了不同配比的NiAl-V2O5/ CuO復合涂層，并探究其在寬溫域內（RT～800 ℃）的摩擦學性能。利用SEM（掃描電子顯微鏡）、XRD（X射線衍射儀）和Raman（激光拉曼散射儀）等，分析了涂層在寬溫域下的摩擦表面結構和物相變化及磨損機理。復合涂層為典型的等離子噴涂層狀結構，氧化物分布較為均勻，隨氧化物含量的增加，涂層孔隙率上升。復合涂層在寬溫域內有良好的潤滑性能，室溫和高溫（800 ℃）下NiAl-10% V2O5/CuO涂層的摩擦因數分別低至0.39和0.21。磨損率隨復合氧化物含量的增加而增大，但在室溫和高溫段均較低，其中10% V2O5/CuO添加的復合涂層在室溫和高溫下的磨損率分別為4.3×10?5mm3/(N?m)和5.1×10?5mm3/(N?m)。高溫摩擦促使三元氧化物Ni3V2O8、Cu3V2O8和CuV2O6的生成，這些新生相與CuO、V2O5、NiO等在磨損表面形成潤滑層。V2O5/CuO的復配明顯改善了涂層在室溫和高溫段的摩擦學性能，但隨著氧化物含量的增加，涂層力學性能下降，磨損率隨之增大。高溫下涂層潤滑性能的明顯提升歸因于磨損表面形成的三元氧化物高溫潤滑膜。

大氣等離子噴涂；氧化物；寬溫域；摩擦；潤滑；磨損機理

隨著航空航天發動機、燃氣輪機等現代高新技術的快速發展，對關鍵運動部件在高溫、高速和高載等苛刻工況下的潤滑耐磨材料的要求越來越高[1-3]，相應的先進高溫潤滑耐磨材料則成為高溫摩擦學研究的難點和熱點之一[2]。針對高溫工況條件，常規的固體潤滑劑（如MoS2、石墨等）由于在制備及服役過程中發生高溫氧化失效[4]，已經難以滿足高溫潤滑要求。高溫乃至寬溫域下的有效潤滑和耐磨損仍然是材料摩擦學研究的難點[5]。

許多氧化物由于其良好的結構和熱力學穩定性，成為高溫潤滑劑的潛在首選材料[4,6-8]。近年來，一些金屬氧化物和雙金屬氧化物作為高溫固體潤滑劑受到廣泛關注[9]。對于氧化物潤滑性能的研究，Erdemir[10-11]提出了離子勢理論，用來解釋二元氧化物的潤滑行為，即具有高離子勢的氧化物，其陰離子對陽離子有強的屏蔽作用，使得陽離子之間難以相互作用，導致氧化物普遍軟化且熔點降低，從而帶來良好的潤滑性能。相反，具有較低離子勢或陽離子場強度的氧化物（如Al2O3、ZrO2、MgO、ThO2）非常堅硬，即使在高溫下也難以剪切，這是因為它們的陽離子之間形成了強的鍵合力，使它們非常堅固且難以剪切。Erdemir[11]在之后的研究中發現，在雙氧化物體系中，離子勢相差越大，其潤滑性能越優異。根據離子勢判據，筆者前期采用大氣等離子噴涂技術（APS）分別制備了NiAl基MoO3/CuO涂層[12]和MoO3/BaO涂層[13]，結果顯示，在高溫時MoO3/CuO復合涂層具有良好的摩擦學性能，但RT～200 ℃下摩擦因數保持在0.6以上；同樣MoO3/BaO復合涂層在高溫下有好的潤滑性能，但低溫摩擦學性能仍不理想。進一步通過氧化物結構納米化制備的NiAl-TiO2/Bi2O3涂層[14]，其明顯改善了涂層的層狀結構和涂層強度，并在高溫下實現了減摩，但室溫和200 ℃下的摩擦因數分別為0.55、0.72，低溫段的潤滑性能仍然較差。綜上可以看出，基于離子勢判據的復合氧化物的添加可極好地起到高溫潤滑作用，但低溫段摩擦學性能卻未能改善，進而如何保證低溫下涂層良好的潤滑性能仍是亟需解決的難題。

本文根據氧化物離子勢判據，在前期研究的基礎上，探索低熔點氧化物復配設計，以期進一步改善涂層的寬溫域摩擦學性能。選擇具有低剪切強度的CuO[15-17]及低熔點（680 ℃）且具有易于剪切的層狀結構的V2O5作為復合潤滑相，以期改善涂層低溫階段的潤滑性能[18-19]。同時，根據離子勢判據，V2O5（=8.4）和CuO（=2.8）具有較大的離子勢差，二者復配時預期具有良好的高溫潤滑性能。選擇具有良好抗氧化性能、高熔點和耐高溫蠕變的NiAl作為基體相[20-21]，采用大氣等離子噴涂技術制備NiAl-V2O5/ CuO（NAVC）復合涂層，考察復配氧化物的添加量對復合涂層截面微觀形貌、力學性能及寬溫域摩擦學性能的影響，詳細分析涂層在寬溫域下的磨損表面形貌和物相變化，闡明涂層在寬溫域內的潤滑和磨損機理。

1 試驗

1.1 涂層制備

選用Inconel 718高溫合金作為涂層基底材料，試樣直徑為28 mm，高度為8 mm。選擇 NiAl（北礦新材 KF-6）粉末為涂層基體相，以市售試劑級V2O5和CuO為潤滑添加相，在高溫下可能生成的潤滑相為Cu3V2O8。經計算，當V2O5和CuO質量比為1∶1時，所得物質的量比近似1∶1，故V2O5和CuO配比采用質量比1∶1。因市售的V2O5和CuO粉末粒徑過細，流動性差，不可用于等離子噴涂，故需進行團聚處理。將V2O5和CuO粉末與無水乙醇混合，60～80 ℃下烘干，粉末團聚為塊狀固體，后經機械破碎，再經2次篩分（篩孔直徑分別為78 μm和38 μm），得到粒徑為38～78 μm的團聚粉末。處理前后粉末形貌如圖1所示。

圖1 粉末處理前后的形貌

將復合原料粉末在三維混合儀（M10，Grinder，CHINA）中混合10 h，以確保噴涂時各成分均勻混合。將基體噴涂面用砂紙打磨平整后噴砂處理，之后用無水乙醇超聲清洗3次（每次15 min），以保證噴涂面潔凈。基底上先噴涂一層約100 μm的NiAl打底層，以降低涂層和基底之間因膨脹系數不同而造成的應力并增加涂層結合強度。使用APS噴涂設備（9MC，SulZer Metco，USA）進行試樣噴涂，具體參數如表1所示。不同復合氧化含量的3種復合涂層分別標志為NAVC1、NAVC2和NAVC3，具體成分見表2。

表1 涂層噴涂參數

Tab.1 Parameters of spraying equipment

表2 復合涂層的成分及力學性能

Tab.2 Composition and mechanical properties of the composites coatings

1.2 涂層表征和性能測試

用HV-1000顯微硬度儀對復合涂層的硬度進行測定，負載為3 N，保壓時間為10 s，隨機選擇5個測試點，求取平均值。依照ASTMC633-01標準，使用（WDW-200）萬能材料試驗機測量材料的結合強度，樣品直徑為25.4 mm，拉伸速率為0.5 mm/min。利用HT-1000球盤式高溫磨擦機測定涂層的摩擦學性能，以Al2O3球（硬度為1 650Hv，密度為3.92 g/cm3）為對偶試樣，測試溫度分別為RT、200、400、600、800 ℃，負載為10 N，轉速為400 r/min，旋轉半徑為5 mm，持續時間為60 min。每個氧化物配比進行3次試驗，以保證摩擦學性能數據的重復性，摩擦因數取試驗平均值。測試前將試樣用拋光機打磨，之后用無水乙醇清洗10 min，確保其表面平整，并防止表面污染對試樣的摩擦磨損性能造成影響。

使用DSX-510超景深顯微鏡測定磨損軌道截面積（），隨機取5個點，求平均值，并由公式/()計算磨損率（為磨損率、為磨痕周長、為載荷、為行程長度）。采用X射線衍射儀（XRD，Smart Lab 9 kW，日本）分析摩擦表面物相，銅靶Kα射線，掃描速度為5 (°)/min，掃描范圍為20°～80°，加載電壓為40 kV，電流為150 mA。采用THEM激光拉曼散射儀（Raman，DXRxi，美國）分析磨痕內外、對偶球表面的物相組成，激發波長為532 nm。采用TESCAN公司生產的TESCAN Vega2型掃描電子顯微鏡和X 射線能譜儀對涂層的截面及磨損區域進行分析。

2 結果與討論

2.1 力學性能和微觀結構

圖2為復合涂層的橫截面掃描電鏡形貌。可以看出，涂層以典型的層狀組織鋪疊構成，氧化物多以帶狀分布在片層之間，在涂層中分布較為均勻，這樣有利于持續潤滑。孔隙率隨氧化物含量的增加而增大，NAVC1、NAVC2、NAVC3的孔隙率分別為5.17%、9.27%和12.61%。由EDS圖像能夠看到，涂層中的淺灰色區域主要由CuO構成，深灰色區域和少量的黑色區域分別為V2O5和Al2O3，其中Al2O3的生成主要是因為NiAl基體中Al在噴涂過程中的氧化。涂層中的孔隙主要集中在深灰色區域，這可能與V2O5屬于低熔點氧化物（680 ℃）且與NiAl的熔點相差過大有關。

表2給出了NAVC涂層的力學數據和孔隙率。可以看出，隨復配氧化物含量的增加，涂層顯微硬度從211.2Hv降至172.7Hv，結合強度從40.3 MPa降至35.8 MPa。另外，測試了經100 h、800 ℃高溫氧化后的涂層結合強度，相比于原始涂層，結合強度有不同程度的下降。NAVC1涂層在3種配比中具有最高的硬度和結合強度。涂層硬度降低一方面在于氧化物含量升高導致孔隙率增大，致密性降低；另一方面在于軟質氧化物自身硬度較低，隨其含量的增加，涂層發生軟化。而涂層結合強度主要由熱噴涂片層間的結合強度和涂層與基體間的結合強度決定[22-23]。氧化物片層的力學性能較差，且在噴涂過程中氧化物顆粒受熱時間短，不能充分熔融，因此不能很好地黏結上下金屬片層。氧化物含量的增加導致涂層結合強度下降。另外，V2O5（680 ℃）和CuO（1 326 ℃）的熔點相差較大，導致各物相之間的內聚強度偏低，也降低了涂層的機械強度[13]。

圖2 復合涂層的截面掃描電鏡形貌

在經過100 h、800 ℃高溫氧化后，涂層的結合強度有所降低。其中，NAVC1涂層的結合強度由40.3 MPa下降至36.3 MPa，變化并不明顯，但NAVC2和NAVC3涂層則發生了劇烈下降，NAVC3涂層的結合強度由35.8 MPa降至16.2 MPa。為了進一步分析涂層在高溫下所發生的變化，圖3給出了3種涂層經100 h、800 ℃高溫氧化后的橫截面形貌。如圖3a所示，NAVC1經高溫氧化后未發生明顯變化，保持了其片層狀特征結構，并由EDS面掃描圖像能夠發現，主要氧化物為V2O5、CuO和Al2O3，涂層整體并未受到嚴重氧化。但隨涂層復合氧化物含量的升高，NAVC2（圖3b）截面形貌發生了明顯變化，其片層狀結構消失，疏松的氧化組織深入涂層內部，并由EDS面掃描圖像能夠看到，氧元素在涂層截面均勻密集分布，這表明涂層整體受到嚴重氧化。相較于前兩者，NAVC3涂層（圖3c）出現了更嚴重的破壞，涂層截面生成了連續疏松的氧化組織，且出現了大量裂紋。由EDS面掃描圖像發現，氧元素在截面上呈連續密集分布，涂層整體受到嚴重的氧化腐蝕。氧化組織和裂紋的出現是造成涂層力學性能下降的主要原因。各涂層在高溫下產生以上差異性的原因可能在于涂層屬于多孔組織，隨復合氧化物含量的升高，涂層孔隙率升高，過高的孔隙率會使得氧氣容易侵入到涂層內部，在高溫下使得涂層基體發生氧化，從而破壞了涂層的結構和力學性能。而NAVC1具有較低的孔隙率，涂層結構較為致密，能夠有效防止氧氣滲透，保持了較好的力學性能。

圖3 800 ℃高溫氧化后復合涂層截面的掃描電鏡形貌

2.2 摩擦學性能

圖4給出了復合涂層各溫度下的摩擦因數和磨損率。可以看出，純NiAl涂層在RT～600 ℃內的摩擦因數約為0.55，800 ℃時，保持在0.45左右。加入V2O5和CuO后，復合涂層的室溫和高溫摩擦學性能得到了明顯的改善，在整個溫度區間內，NAVC涂層的摩擦因數均表現出先上升后下降的趨勢，室溫下NAVC涂層的平均摩擦因數均約為0.41，之后在200 ℃時達到最高（約0.48）并逐漸下降，400 ℃時降至約0.36，800 ℃達到最低。其中NAVC1復合涂層各溫度下的摩擦因數均最低，室溫和800 ℃時的摩擦因數分別為0.39和0.21。

圖4 復合涂層在不同測試溫度下的摩擦因數和磨損率

從以上能夠得出，相較于NiAl-MoO3/CuO[12]、NiAl-MoO3/BaO[13]和NiAl-TiO2/Bi2O3[14]體系，NAVC涂層在RT～400 ℃范圍內的摩擦因數明顯下降。純NiAl涂層和NAVC涂層的磨損率變化具有相似的規律，均隨溫度的升高呈先升高后降低的趨勢，不同的是NiAl涂層的磨損率在600 ℃時達到最大值，而NAVC涂層則在400 ℃下達到最大值[>10?4mm3/(N?m)]，且600 ℃后復合涂層的磨損率明顯低于純NiAl涂層。產生以上差異性的原因可能與NAVC涂層的氧化物添加劑在600 ℃后生成三元氧化物潤滑膜有關。3種NAVC涂層磨損率的變化趨勢相同，其中NAVC1在整個溫度區間內保持了較好的抗磨性能，室溫下低至4.3×10?5mm3/(N?m)，800 ℃下為5.1×10?5mm3/(N?m)，但400 ℃達到最高值11.7×10?5mm3/(N?m)，這相對之前的工作[12-14]，具有較好的性能。NAVC涂層摩擦因數和磨損率的變化并不相同，摩擦因數與磨損率在低溫段（RT～200 ℃）的升高可能與NiAl氧化生成了硬質相 NiO 和Al2O3，并引起劇烈摩擦有關。隨溫度升高至400 ℃時，低熔點氧化物（V2O5熔點680 ℃）開始發生軟化，使得涂層表面生成易剪切的摩擦層，在降低摩擦因數的同時，加劇了塑性變形和磨粒磨損。600～800 ℃下，隨溫度的升高，三元氧化物潤滑膜開始生成，磨損率和摩擦因數同時下降。NAVC1具有較好的耐磨性能可能與氧化物含量較少，涂層具有較好的力學性能有關。涂層氧化物含量過大導致的低結合力和低硬度增加了磨損率。由以上分析可知，適當添加V2O5/CuO復合氧化物能夠明顯提升NiAl涂層的室溫和高溫摩擦學性能，而這可能歸于以下原因：V2O5和CuO屬于軟質氧化物，剪切強度低；V2O5具有層狀結構，兩者在低溫下具有良好的潤滑性能；在高溫下，據Erdemir的晶體化學結構模型，V2O5和CuO易生成具有良好潤滑性能的三元氧化物，且氧化物在較高溫度區間內會發生軟化（材料的軟化發生在熔點的0.4～0.7倍之間）并形成氧化物摩擦層，起到了潤滑作用[24-25]。

2.3 磨損表面形貌分析

圖5給出了各溫度下NAVC涂層的磨損形貌。室溫下磨痕表面（圖5a1、圖5b1、圖5c1）分布大量的微裂紋，其中NAVC2和NAVC3表面（圖5b1、圖5c1）有明顯的剝落，這可能是由于等離子噴涂沉積片層間的結合力較弱，在磨擦作用下，裂紋在剪切應力最大的亞表面萌生，沿片層擴展，最終到達表面[22,26]，當裂紋貫穿后，會形成分層和剝落。NAVC1（圖5a1）只存在少量的剝落痕跡，犁溝大量存在，造成NAVC1磨損的主要原因是磨粒磨損，而NAVC2和NAVC3（圖5b1、圖5c1）則以剝層磨損為主。200 ℃下所有涂層（圖5a2、圖5b2、圖5c2）的磨損形貌變得粗糙，表面有大量剝落坑和犁溝分布，磨損機理主要為磨粒磨損和剝層磨損，這對應了3種NAVC涂層逐漸增大的磨損率。400 ℃時，涂層表面（圖5a3、圖5b3、圖5c3）存在大量由磨屑擠壓形成的不連續的摩擦層，這種摩擦層能有效降低摩擦因數，但磨粒磨損嚴重，這解釋了該溫度下摩擦因數降低而磨損率升高的原因。當溫度升至600 ℃時，NAVC涂層表面（圖5a4、圖5b4、圖5c4）出現了明顯的脆-塑轉變，表面變得光滑且有不連續的潤滑膜產生，摩擦因數進一步降低。NAVC1表面（圖5a4）出現了潤滑膜剝離現象，主要磨損機理為剝層磨損和塑性變形。而NAVC2和NAVC3（圖5b4、圖5c4）涂層磨損面上散布有少量的磨屑和犁溝，磨損機理為塑性變形和磨粒磨損。磨粒磨損的存在，對應了NAVC2和NAVC3涂層較高的磨損率。800 ℃下NAVC涂層均有連續致密的潤滑膜覆蓋，潤滑膜的生成有效改善涂層的高溫摩擦學性能，主要磨損機理為塑性變形。

2.4 磨損表面物相分析

圖6給出了各溫度下NAVC1涂層的XRD圖譜。在400 ℃以下涂層的主要物相為CuO、V2O5、Ni、NiO。當溫度達到600 ℃時，衍射峰開始發生明顯的變化，出現了CuV2O6、Cu3V2O8、Ni3V2O8等新生相。釩酸銅類氧化物通常具有良好的潤滑性能[24]，這主要歸因于釩酸鹽易剪切的層狀結構和較低的V—O鍵能[27-29]。800 ℃時，各新生相的衍射峰明顯增強，三元氧化物含量增加，這解釋了該溫度下磨痕形貌的光滑和致密。為了詳細考察物相隨溫度的變化，對磨痕用拉曼光譜儀進行進一步分析，如圖7所示，發現室溫時出現了CuO和V2O5的特征峰，待升溫至200 ℃后，出現了強烈的NiO吸收峰，這對應了此溫度下涂層磨損率和摩擦因數的升高。600 ℃時圖譜開始出現明顯變化，在141 cm?1和256 cm?1處出現了Cu3V2O8的特征峰，290 cm?1和385 cm?1處的峰歸于CuV2O6，824 cm?1處出現了明顯的Ni3V2O8特征峰。這意味著在600 ℃時，摩擦表面開始生成三元氧化物，這與此溫度下磨痕出現不連續的潤滑膜相對應。

圖8給出了800 ℃下磨損表面、未磨損區域和對偶試樣轉移膜的Raman圖譜。通過圖8a能夠清楚發現，800 ℃下磨痕內部圖譜上三元氧化物峰強明顯加強，主要由CuV2O6、Cu3V2O8、Ni3V2O8、CuO、NiO、V2O5構成，但磨痕外部無明顯三元氧化物吸收峰，這說明三元氧化物的生成歸因于高溫摩擦誘導形成。這些氧化物在高溫下共同作用，使得涂層的摩擦學性能明顯提升。而對偶面上的轉移膜以CuV2O6、CuO和Ni3V2O8為主（圖8b）。轉移膜的出現使得摩擦副之間發生隔離，避免了直接接觸和異質間的摩擦，這不但能夠減小摩擦因數，而且可以降低磨損率[30]。

圖5 NAVC涂層在不同溫度下的磨痕形貌

圖6 各溫度下 NAVC1復合涂層磨痕的 XRD圖譜

圖7 NAVC1復合涂層在RT～600 ℃下的磨損表面拉曼圖譜

圖8 NAVC1在800 ℃下的磨痕內部和外部的拉曼圖譜（a）及對偶球磨損表面的拉曼圖譜（b）

3 結論

1）等離子噴涂NiAl-V2O5/CuO復合涂層由片層狀粒子交疊構成。隨氧化物含量的升高，涂層孔隙率上升，具有較差力學性能的氧化物片層數目增加，導致涂層的結合強度和硬度明顯降低，但總體結合強度保持在35 MPa以上。3種涂層在經過長時間的高溫氧化試驗后，其結合強度有不同程度的下降，這與基體材料在高溫下的氧化有關。經過試驗，氧化物添加量為10%時，涂層相較于其余2種配比具有更好的力學性能，且在經過高溫氧化后仍然保持了較高的結合強度。

2）V2O5/CuO的添加能夠有效改善涂層的室溫和高溫摩擦學性能，其中添加10% V2O5/CuO的NiAl涂層與其余2種配比涂層相比，具有較好的室溫和高溫摩擦學性能，RT和800 ℃時的摩擦因數分別低至0.39和0.21，磨損率分別為4.3×10?5mm3/(N?m)和5.1×10?5mm3/(N?m)。

3）低熔點的氧化物V2O5和CuO的復配添加有利于改善復合涂層室溫時的摩擦因數，而高溫（800 ℃）下摩擦因數和磨損率的降低主要歸因于磨損表面生成由Ni3V2O8、Cu3V2O8、CuV2O6、NiO等物相組成的潤滑膜的協同潤滑作用，同時對偶表面形成了以CuV2O6、CuO和Ni3V2O8為主的轉移膜，這些膜層能夠將摩擦副分隔，從而起到潤滑減摩的作用。

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Tribological Behaviors of Plasma Sprayed NiAl-V2O5/CuO Composite Coatings at Wide Temperature Range

1,2,2,3,1,2,2,2

(1. Co-constructing State Key Laboratory by Province of Advanced Processing and Recycling of Nonferrous Metal, Lanzhou University of Technology, Lanzhou 730050, China; 2. College of Mechanical & Electrical Engineering, Shaanxi University of Science & Technology, Xi’an 710021, China; 3. State Key Laboratory of Solid Lubrication, Lanzhou Institute of Chemical Physics, Chinese Academy of Sciences, Lanzhou 730000, China)

This work aims to design and prepare NiAl based high temperature lubricating and wear-resistant coatings with good tribological properties in a wide temperature range using V2O5and CuO as composite lubricating phases. The composite coatings with different mass ratios are fabricated by atmospheric plasma spraying technology (APS), and investigated tribological properties in a wide temperature range (RT～800 ℃); used SEM (scanning electron microscope), XRD (X-ray diffraction) and Raman (laser Raman scattering) to analyze the friction surface structure, phase change and wear mechanism of the coating in a wide temperature range. The composite coating is a typical plasma sprayed layered structure, and the oxide distribution is relatively uniform. With the increase of oxide content, the porosity of the coating increases; The composite coating has good lubrication performance in a wide temperature range. The friction coefficients of nial-10wt.% V2O5/CuO coating at room temperature and high temperature (800 ℃) are as low as 0.39 and 0.21 respectively. The wear rate increases with the increase of composite oxide content, but it is low at room temperature and high temperature. The wear rate of composite coating added with 10wt.% V2O5/CuO is 4.3×10?5mm3/(N?m) and 5.1×10?5mm3/(N?m) at room temperature and high temperature respectively. High temperature friction promotes the formation of ternary oxides Ni3V2O8,Cu3V2O8and CuV2O6. These new phases form a lubricating layer on the wear surface with Cuo, V2O5and NiO. The combination of V2O5/CuO significantly improved the tribological properties of the coating at room temperature and high temperature, but with the increase of oxide content, the mechanical properties of the coating decreased and the wear rate increased. The obvious improvement of the lubricating performance of the coating at high temperature is attributed to the ternary oxide high temperature lubricating film formed on the wear surface.

atmospheric plasma spraying; oxide; wide temperature range; friction; lubrication; wear mechanism

TH117

A

1001-3660(2022)04-0112-09

10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2022.04.010

2021-02-05；

2021-08-19

2021-02-05；

2021-08-19

國家自然科學基金（51575505，51675508）；陜西省重點研發計劃項目（2019GY-173）

The National Natural Science Foundation of China (51575505, 51675508); Key R & D Projects of Shaanxi Province (2019GY-173)

茍海龍（1994—），男，碩士研究生，主要研究方向為高溫潤滑耐磨涂層。

GOU Hai-long (1994—), Male, Postgraduate, Research focus: high temperature lubrication coatings.

賈均紅（1974—），男，博士，教授、博導，主要研究方向為摩擦學及表面技術。

JIA Jun-hong (1974—), Male, Ph. D., Professor, Ph. D. supervisor, Research focus: tribology and surface technology.

茍海龍, 賈均紅, 陳體軍, 等. 等離子噴涂NiAl-V2O5/CuO復合涂層的寬溫域摩擦學行為[J]. 表面技術, 2022, 51(4): 112-120.

GOU Hai-long, JIA Jun-hong, CHEN Ti-jun, et al. Tribological Behaviors of Plasma Sprayed NiAl-V2O5/CuO Composite Coatings at Wide Temperature Range[J]. Surface Technology, 2022, 51(4): 112-120.

責任編輯：萬長清