花崗巖地區(qū)河谷相軟土路基處治與沉降變形特性

古鵬翔，劉先林，駱俊暉，張 濤

(1.廣西陽(yáng)鹿高速公路有限公司，廣西 南寧 530021；2.廣西交通設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司，廣西 南寧 530029;3.中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院，湖北 武漢 430074)

高速公路屬于條帶狀構(gòu)筑物，其穿越區(qū)域沿線(xiàn)工程地質(zhì)條件復(fù)雜。軟土路基具有承載力低、變形不均勻、沉降量大且難以穩(wěn)定等特點(diǎn)，是地基處理領(lǐng)域需要重點(diǎn)解決的問(wèn)題之一[1-2]。同一地理位置的區(qū)域性軟土，因其沉積環(huán)境和應(yīng)力歷史相似，具有相近的物理力學(xué)性質(zhì)；因此系統(tǒng)地研究同一區(qū)域內(nèi)軟土的工程性質(zhì)，對(duì)于該區(qū)域內(nèi)的道路建設(shè)具有重要的指導(dǎo)意義。廣西花崗巖地區(qū)廣泛分布的河谷相軟土為中-高壓縮性土，具有力學(xué)強(qiáng)度低和靈敏度高的特征，此類(lèi)軟土不能直接作為公路路基的持力層[3]。根據(jù)現(xiàn)有道路路基設(shè)計(jì)規(guī)范的要求，需要對(duì)該類(lèi)軟土進(jìn)行處治，滿(mǎn)足相關(guān)要求后，方可應(yīng)用于路基施工建設(shè)。

目前關(guān)于軟土路基沉降變形特征的研究都集中在我國(guó)沿海、沿湖和沿河等發(fā)達(dá)地區(qū)，軟土對(duì)象多為海相沉積或湖相沉積，對(duì)于西南地區(qū)河谷相軟土的工程性質(zhì)及其相應(yīng)處治措施方面的研究較少[4-6]。梁國(guó)錢(qián)等[7]為了研究浙江沿海地區(qū)軟土的工程性質(zhì)，基于66項(xiàng)軟土地基工程試驗(yàn)數(shù)據(jù)，系統(tǒng)地研究了軟土的物理力學(xué)指標(biāo)、地域分布規(guī)律以及指標(biāo)間的相互關(guān)系；張繼周等[8]基于蘇中某高速公路提供的大量軟土室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)軟土土性參數(shù)的變異性特征進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析；張濤等[9]通過(guò)歸納太湖沖積湖相軟土的沉降規(guī)律，提出了軟土沉降的經(jīng)驗(yàn)公式；徐超等[10]為采用水泥攪拌樁法加固連云港海相軟土地基，并提出了合理配比和施工方案；經(jīng)緋等[11]根據(jù)江蘇某高速公路的沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)水泥攪拌樁法治理地基的沉降數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析，揭示了該治理方法地基沉降變形特性；López-Fernández等[12]證明西班牙Burata鐵路隧道沉降量取決花崗巖的風(fēng)化等級(jí)、花崗巖殘積土的厚度、地下水位下降的幅度等，且證實(shí)該隧道地基沉降量與花崗巖殘積土的厚度成正比；Sun等[13]基于微觀層面分析了顆粒的接觸方式以及顆粒的規(guī)則化處理下花崗巖殘積土的力學(xué)性質(zhì)；Fan等[14]通過(guò)室內(nèi)強(qiáng)度試驗(yàn)，驗(yàn)證了摻入石灰能改善花崗巖地區(qū)軟土的力學(xué)性質(zhì)，提高路基穩(wěn)定性和耐久性。

基于上述研究，本文以廣西花崗巖地區(qū)軟土的分布、工程性質(zhì)等基本信息為背景，在某高速公路軟土路基試驗(yàn)段進(jìn)行換填法和水泥攪拌樁法處治，根據(jù)換填法路段進(jìn)行的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果和水泥攪拌樁路段進(jìn)行的單樁載荷試驗(yàn)結(jié)果，研究了兩種軟土路基處治方法的適用性和此類(lèi)軟土路基的沉降變形特性。該研究結(jié)果對(duì)于花崗巖地區(qū)類(lèi)似工程的軟土路基處理具有一定的參考價(jià)值。

1 廣西花崗巖地區(qū)河谷相軟土工程特性

貴港—合浦高速公路路線(xiàn)全長(zhǎng)為143.182 km，為雙向四車(chē)道，最高設(shè)計(jì)車(chē)速為120 km/h，路基寬度為28 m。該線(xiàn)路途經(jīng)典型的花崗巖地區(qū)河谷相軟土區(qū)域，軟土發(fā)育完全，分布范圍較廣，合計(jì)超過(guò)路線(xiàn)總長(zhǎng)的50%。

廣西花崗巖地區(qū)河谷相軟土主要分布于桂東南地區(qū)，即欽州—梧州一線(xiàn)之東南部。在廣西貴港、合浦、岑溪、興業(yè)等地區(qū)，花崗巖風(fēng)化殼厚度一般達(dá)20～50 m左右，殘積土層厚度約3～20 m，軟土面積約1.51萬(wàn)km2，約占廣西總面積的6.4%。

廣西花崗巖河谷相軟土多發(fā)育于風(fēng)化作用強(qiáng)烈的沖溝、谷地等低洼地帶，主要由河流沖洪積作用形成，軟土類(lèi)型主要為淤泥質(zhì)砂土，其呈流塑狀或軟塑狀，厚度為2～6 m，局部達(dá)8 m。

根據(jù)勘察資料和室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出貴港—合浦高速公路沿線(xiàn)花崗巖地區(qū)河谷相軟土的主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見(jiàn)表1。

該花崗巖地區(qū)軟土為河谷相沖洪積軟土，土質(zhì)類(lèi)型為砂質(zhì)黏性土、淤泥質(zhì)黏性土和黏性土，其中黏性土和砂質(zhì)黏性土的天然含水率低于液限，根據(jù)《土的工程分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50145—2007)[15]劃分為低液限黏性土，淤泥質(zhì)軟土的天然含水率接近或高于液限，為高液限黏性土。該類(lèi)軟土含砂量高且含有砂礫或碎石夾層，具有高含水量、高壓縮性、低透水性等工程特性，若未經(jīng)處理直接作為路基持力層，容易使路基產(chǎn)生不均勻沉降、震陷等危害，影響路用性能及行車(chē)安全[16-17]。

表1 貴港—合浦高速公路沿線(xiàn)花崗巖地區(qū)河谷相軟土主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)

2 軟土路基處理方法

根據(jù)貴港—合浦高速公路沿線(xiàn)軟土路基工程性質(zhì)的不同，選擇不同的治理方法，結(jié)合不同區(qū)域軟土的厚度及其分布范圍，確定該高速公路軟土路基此次試驗(yàn)段分別進(jìn)行換填法和水泥攪拌樁法處治，同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)試，探討兩種軟土路基處治方法的適用性。

2. 1 換填法

本文選擇該高速公路沿線(xiàn)其中的400 m作為換填路段，該區(qū)域軟土厚度平均為2.5 m，軟土層下依次有2.7～4.7 m的粉質(zhì)黏土層、強(qiáng)—中風(fēng)化花崗巖，軟土多為淤泥質(zhì)軟土，力學(xué)強(qiáng)度低。選擇換填法處治該區(qū)域軟土的原因是：①軟弱層較薄，分布范圍小；②換填法適用于處理厚度h≤3 m范圍內(nèi)或厚度在3 m

該工程建設(shè)沿線(xiàn)存在豐富的風(fēng)化花崗巖、花崗巖殘積土以及碎石、河砂等天然建筑材料。在綠色建設(shè)的要求下，換填處治路段的換填材料本著就地取材、方便施工和節(jié)約建設(shè)成本的原則，主要選用花崗巖殘積土、風(fēng)化花崗巖和碎石3種材料。換填材料的基本物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見(jiàn)表2。

表2 換填材料的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)

按照《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D30—2004)[18]的要求，花崗巖殘積土作為填料，其強(qiáng)度、壓實(shí)度和物理力學(xué)性能需滿(mǎn)足以下要求：液限wL<50%，塑性指數(shù)IP<26,填筑碾壓時(shí)含水率不得超過(guò)最佳含水率的±2%，加州承載比CBR值≥3%；石料強(qiáng)度一般要求不小于30 MPa，片石的填料最大粒徑不大于500 mm，且不宜超過(guò)層厚的2/3,碎石要求壓碎值小于20%。對(duì)照表2中的測(cè)試結(jié)果，本試驗(yàn)段換填料的各項(xiàng)工程性質(zhì)指標(biāo)滿(mǎn)足規(guī)范的要求。填筑方案中片石主要用于基坑施工地下水水位以下部分的換填；碎石主要用于片石換填層表面平整。具體填筑方案為：坑底以上0.5～1.5 m范圍內(nèi)填筑片石，片石層表面填筑0.3 m的碎石平整，碎石層以上至路面標(biāo)高填筑花崗石殘積土，施工采用分層填筑并壓實(shí)。

2. 2 水泥攪拌樁法

本文選擇該高速公路沿線(xiàn)軟土厚度3～7 m的路段采用水泥攪拌樁法進(jìn)行治理，該試驗(yàn)路段軟土主要為粉質(zhì)黏土，其下有砂質(zhì)黏土層和花崗巖，可視為不透水層。水泥攪拌樁法處治軟土厚度的適用范圍為3.5～10 m，本次所選路段完全滿(mǎn)足該要求；同時(shí)，該處治方法對(duì)提高軟土地基承載力較為明顯，具有施工速度快等優(yōu)勢(shì)。本次攪拌樁間距設(shè)置為1.3 m，樁長(zhǎng)為6.5 m，樁徑為0.5 m，水灰比選用0.45～0.55，水泥配合比(質(zhì)量比)為M水泥∶M土∶M水=1∶4.38∶0.5，采用“四噴四攪”法成樁。

3 軟土路基承載力與沉降變形特性分析

3. 1 軟土路基承載力分析

在換填法試驗(yàn)路段，當(dāng)換填達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高時(shí)，選擇3個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)，分別為ZK1、ZK2、ZK3，3個(gè)點(diǎn)之間的間距分別為29.1 m、22.7 m。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)的目的是定量評(píng)價(jià)該路段軟土路基的承載力，檢驗(yàn)換填法處治的效果。3個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果，見(jiàn)圖1至圖3。

圖1 換填期與竣工后ZK1試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn) 貫入擊數(shù)Fig.1 Blow counts of SPT at ZK1 before and after construction process

本次標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)參照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)[19]計(jì)算3個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)的軟土路基承載力。

由圖1可見(jiàn)，換填期ZK1試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為6～20擊，平均值為11.7擊，地基承載力為359 kPa；竣工后ZK1試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)明顯增加，為14～25擊；深度12.55～15.05 m范圍為原換填土層，該層平均標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為19.7擊，地基承載力為545 kPa，約為換填期的2倍。

圖2 換填期與竣工后ZK2試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn) 貫入擊數(shù)Fig.2 Blow counts of SPT at ZK2 before and after construction process

由圖2可見(jiàn)，換填期ZK2試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為6～16擊，平均值為14.5擊，地基承載力約為359 kPa；竣工后ZK2試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為11～24擊，軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)-深度曲線(xiàn)在深度為13.75 m處轉(zhuǎn)折，軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)隨深度增大而減小；原換填土層平均標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為16.7擊，地基承載力約為421 kPa，對(duì)比換填期地基承載力得到了提高。

圖3 換填期與竣工后ZK3試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn) 貫入擊數(shù)Fig.3 Blow counts of SPT at ZK3 before and after construction process

由圖3可見(jiàn)，換填期ZK3試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為8～17擊，平均值為13.8擊，地基承載力約為343 kPa；竣工后ZK3試驗(yàn)點(diǎn)軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為11～27擊，在深度14.15 m以下軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)降低顯著，遠(yuǎn)小于上部填土；原換填土層平均標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為16.4擊，地基承載力約為382 kPa，略大于換填期。

該路段軟土路基填高為12.5～13.5 m，估算路基所需承載力為237.5～256.5 kPa，換填期與竣工后試驗(yàn)點(diǎn)地基承載力均超過(guò)設(shè)計(jì)值，表明換填土層整體力學(xué)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

換填期軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入次數(shù)在0～2.4 m時(shí)隨深度的增加而增加，當(dāng)深度大于2.4 m后軟土路基的標(biāo)準(zhǔn)貫入次數(shù)隨深度的增加而減小，原因是在深度為2.4 m處是換填層，深度增加受地下水的影響其強(qiáng)度降低；竣工后原換填土層地基承載力均大于換填期，說(shuō)明換填土在上部填筑荷載作用下變得密實(shí)，地基承載力得到提高，其中ZK1試驗(yàn)點(diǎn)地基承載力提高最為顯著。原地面以上路堤填土基本為花崗巖殘積土，整體標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為14～27擊，力學(xué)強(qiáng)度較好，結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果可知，該路段軟土層薄，換填后路基承載力較高，處治效果良好，沿線(xiàn)花崗巖殘積土作為換填材料具有高可行性。

針對(duì)水泥攪拌樁法處治路段的復(fù)合地基，選擇單樁進(jìn)行地基承載力檢測(cè)，地基承載力分8級(jí)進(jìn)行逐級(jí)加載，總荷載為300 kPa，是地基承載力設(shè)計(jì)值的2倍。水泥攪拌樁單樁載荷試驗(yàn)的荷載-沉降曲線(xiàn)，見(jiàn)圖4至圖6。

圖4 1號(hào)樁單樁載荷試驗(yàn)的荷載-沉降曲線(xiàn)Fig.4 Loading-settlement curves of No.1 pile in the single pile loading test

由圖4可見(jiàn)，1號(hào)樁基在試驗(yàn)荷載逐級(jí)加載至300 kPa時(shí)的總沉降量為12.94 mm，其沉降量不大；當(dāng)荷載加載至為75 kPa時(shí)，沉降量為4.37 mm，約占總沉降量為1/3。

圖5 2號(hào)樁單樁載荷試驗(yàn)的荷載-沉降曲線(xiàn)Fig.5 Loading-settlement curves of No.2 pile in the single pile loading test

由圖5可見(jiàn)，2號(hào)樁基在試驗(yàn)荷載逐級(jí)加載至300 kPa時(shí)的總沉降量很小，只有7.78 mm，當(dāng)荷載加載至為75 kPa時(shí)，其沉降量為3.55 mm，約占總沉降量的一半。1、2號(hào)樁基在施加荷載初期沉降量顯著，其占總沉降量的比值較大，這是由于花崗巖地區(qū)軟土初始含水率高，加載初期沉降速率較大；1、2號(hào)樁基荷載-沉降曲線(xiàn)總體變化緩慢，當(dāng)加載達(dá)到設(shè)計(jì)荷載2倍時(shí)樁基未破壞，按破壞極限荷載確定地基承載力，取設(shè)計(jì)荷載的2倍作為最大加載力，地基承載力特征值為最大加載力的一半，其值為150 kPa。

由圖6可見(jiàn)，3號(hào)樁基在試驗(yàn)荷載逐級(jí)加載至300 kPa時(shí)的總沉降量為55.90 mm，其沉降量隨著荷載的增加而加速沉降，這與地基軟土的高壓縮性有關(guān)。

單樁荷載試驗(yàn)承壓板的總沉降量與承壓板直徑的比值大于0.06，荷載-沉降曲線(xiàn)無(wú)明顯的比例界限，地基承載力特征值按相對(duì)變形值確定，取s/d=0.006所對(duì)應(yīng)的壓力(其中s為荷載試驗(yàn)承壓板的沉降量；d為承壓板直徑)，其計(jì)算結(jié)果為214 kPa，大于最大加載壓力的一半150 kPa，按最大加載壓力的一半作為地基承載力特征值。3個(gè)試驗(yàn)樁的最大加載壓力都是300 kPa，試驗(yàn)樁的承載力取地基承載力特征值的平均值，所以水泥攪拌樁復(fù)合地基承載力特征值為150 kPa，滿(mǎn)足公路路基設(shè)計(jì)的要求。

3. 2 軟土路基沉降變形分析

結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)條件、軟土路基處治方法、路基填土高度等情況，本文選取不同的觀測(cè)剖面，通過(guò)埋設(shè)沉降板對(duì)軟土路基的沉降變形情況進(jìn)行觀測(cè)。在換填路段分別在斷面K01左11 m、K01右11 m、K02左11 m和K02右11 m處設(shè)置4塊沉降板，用以監(jiān)測(cè)軟土路基施工期間的沉降變形。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果，將軟土路基各斷面的沉降量數(shù)據(jù)進(jìn)行整理，得到在監(jiān)測(cè)時(shí)間內(nèi)軟土路基各斷面實(shí)際沉降量值，見(jiàn)表3。

表3 軟土路基各斷面沉降量的監(jiān)測(cè)值

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，該路基在斷面K01左11 m原地面標(biāo)高處的沉降量為22.17 mm，在斷面K02左11 m地面以上1.42 m標(biāo)高處的沉降量為16.14 mm，在斷面K01右11 m地面以上4.8 m標(biāo)高處的沉降量為12.54 mm，在斷面K02右11 m地面以上4.64 m標(biāo)高處的沉降量為14.93 mm，說(shuō)明沉降主要發(fā)生在軟土路基部分，上部路基填土經(jīng)振動(dòng)碾壓后沉降量較小。由此可見(jiàn)，沉降板埋設(shè)的標(biāo)高越低，上部路堤填土厚度越大，相應(yīng)的路堤荷載也就越重，其沉降量越大。另外，相似標(biāo)高的路基兩側(cè)沉降值并不完全一致，沉降板4比沉降板3的沉降量稍大，這是由于K02斷面左側(cè)地基地質(zhì)條件相對(duì)于右側(cè)較差導(dǎo)致。

在水泥攪拌樁法治理軟土路基段設(shè)置沉降盤(pán)用來(lái)監(jiān)測(cè)治理路基的沉降，根據(jù)沉降盤(pán)監(jiān)測(cè)的沉降量數(shù)據(jù)繪制軟土路基荷載-沉降時(shí)程曲線(xiàn)，見(jiàn)圖7。水泥攪拌樁法治理軟土路基的沉降經(jīng)歷三個(gè)階段，即發(fā)生階段、發(fā)展階段和穩(wěn)定階段。加載初期，由于荷載較小，地基處于彈性變形階段，地基沉降量緩慢增加，在45 d內(nèi)該地基沉降量高達(dá)107 mm，而總沉降量為215 mm；隨著荷載的逐級(jí)增加以及加載時(shí)間的增長(zhǎng)，地基中孔隙水因地基壓實(shí)而逐漸排出，超靜水壓力逐漸消失，地基產(chǎn)生壓縮變形，進(jìn)入塑性階段，該階段沉降速率小于初期沉降速率；隨著荷載的逐級(jí)增大，地基沉降量也隨之增大，當(dāng)填筑結(jié)束時(shí)地基沉降量已經(jīng)達(dá)到201 mm，283 d后停止加載，地基孔隙水壓力接近完全消散，固結(jié)過(guò)程尚未完全完成，土骨架出現(xiàn)蠕變變形，地基沉降量隨時(shí)間推移以極小速率增加，在283～378 d內(nèi)地基沉降量?jī)H為14 mm，說(shuō)明固結(jié)沉降基本完成，地基沉降趨于穩(wěn)定。

圖7 軟土路基荷載-沉降時(shí)程曲線(xiàn)Fig.7 Time history curve of loading-settlement curves of the soft soil subgrade

由圖7可見(jiàn)，軟土路基荷載-沉降時(shí)程曲線(xiàn)具有相似的走勢(shì)，填筑期地基沉降量占總沉降量的比例較大，停止加載后地基沉降逐漸趨于穩(wěn)定，這是由于地基在填筑荷載分級(jí)逐級(jí)加載過(guò)程中，孔隙水壓力經(jīng)歷了增長(zhǎng)—消散—增長(zhǎng)—再消散的過(guò)程，隨著時(shí)間的增加，地基孔隙水壓力消散的速率逐漸減慢，在填筑結(jié)束后，地基孔隙水壓力趨于完全消散。可見(jiàn)，地基沉降量值隨著填筑荷載的增加而呈現(xiàn)階梯狀增長(zhǎng)，反映出在荷載逐級(jí)加載作用下地基土沉降發(fā)展的特征。

由于花崗巖地區(qū)軟土的初始含水率高、壓縮性大，在加載初期軟土路基的沉降速率遠(yuǎn)大于后期沉降速率，在荷載作用初期地基迅速沉降，45 d內(nèi)地基沉降量達(dá)到107 mm，約占總沉降量的50%；軟土路基在加載期間，沉降速率較大，停載一段時(shí)間，沉降速率的變化趨于平緩，軟土路基沉降基本經(jīng)歷了發(fā)生—發(fā)展—穩(wěn)定的變化過(guò)程，與軟土固結(jié)變形特點(diǎn)相吻合。

4 結(jié) 論

(1) 廣西花崗巖地區(qū)廣泛分布的河谷相軟土厚度變化較大，主要由黏性土和淤泥質(zhì)土構(gòu)成，軟土呈軟塑狀和流塑狀，其強(qiáng)度低和壓縮性大，采用換填法對(duì)軟土路基進(jìn)行處理，處理后地基承載力高于300 kPa，滿(mǎn)足路基設(shè)計(jì)的要求。換填路段的沉降主要集中在換填層以下的軟土路基，上部換填層沉降較小。

(2) 水泥攪拌樁法復(fù)合地基沉降基本發(fā)生在填筑期。在填筑期以較小填土高度分級(jí)加載，可避免軟土路基瞬時(shí)沉降過(guò)大而減緩排水速率、延長(zhǎng)固結(jié)時(shí)間。加載初期軟土路基沉降速率遠(yuǎn)大于后期沉降速率，短期內(nèi)沉降量達(dá)到總沉降量的50%。

(3) 換填法充分利用沿線(xiàn)花崗巖殘積土作為填料，極大地降低了工程造價(jià)；水泥攪拌樁法處治軟土路基穩(wěn)定速度快、工后沉降小。因此，在花崗巖地區(qū)河谷相淺層軟土厚度較小路段(小于3 m)首選換填法處治，而在軟土厚度大、工后沉降控制嚴(yán)格路段(大于3 m)宜優(yōu)先考慮水泥攪拌樁法處治。