李 燕
(山西交通養護集團有限公司,山西 太原 030006)
隨著鄉村城市化進程的發展,各種服務配套措施的跟進也是必不可少的。當布設市政管線時,與已建成的高速公路有交叉[4-5],頂管法就顯示了它的優點,在不影響高速運營的情況下將管道敷設完畢。
本文以黎城縣污水管網工程頂管穿越長邯高速為背景,通過建立荷載結構模型,對該穿越處頂管結構進行計算分析,得出結構的受力特性,為之后類似的頂管工程提供借鑒參考。
黎城縣污水管網工程位于山西省長治市黎城縣境內,起點位于城南G207,終點位于黎城華府小區,全長22.546 km,其中管徑為d500 的管道長1.15 km,管徑為d400 的管道長1.776 km,管徑為d300 的管道長19.62 km。檢查井816 座。穿越公路段污水管道直徑為d500 鋼管,污水管道下穿長邯高速時與公路的交叉角度為64°。污水管網穿越方式為頂套管穿越,長度為100 m,頂管規格采用DRCP Ⅲ(800×2 000×80)mm。
長邯高速,目前采用雙向四車道高速公路,為緩解該段高速急劇增長的交通流量,現在正實施八車道改擴建工程,設計速度為100 km/h,改擴建以后八車道路基寬度41 m,汽車荷載等級公路-Ⅰ級,瀝青混凝土路面。
穿越段工程地質條件為管線在山前傾斜平原中通過,地形稍起伏。沿線地層為低液限黏土,結構松散,厚2.0-10 m,其天然含水率為9.1%~27.6%;天然密度為1.32~1.78 g/cm3;孔隙比為0.809~1.362;天然壓縮系數為0.16~1.55 MPa-1,多具中等- 高壓縮性;濕限系數為0~0.123,多數為0.018~0.123,具輕微- 強烈濕陷性,地下水低于管底。

圖1 頂管穿越位置圖
黎城縣污水管網工程頂管穿越長邯高速處套管內徑0.8 m,外徑0.96 m,管壁厚度0.08 m;套管管材為C50 雙插式預制鋼筋混凝土管,接縫處采用鋼板內漲圈加固接口,套管長度為1 m;套管最大覆土深度為9.085 m。
針對本項目頂管穿越情況,取套管長度方向1 m 進行計算,采用梁單元模擬套管,采用管四周受壓土彈簧模擬結構與土之間的相互作用,運用Midas Civil 有限元建立數值模型進行分析[6-7]。根據工程經驗,此次計算底板垂直基床系數為40 MPa/m,本模型共有24 個節點,24 個單元,有限元模型見圖2。

圖2 有限元模型
a)混凝土重度 γ=25.0 kN/m3,彈性模量 Ec=3.45×104MPa;
b)管頂填土重度 γ=19.0 kN/m3;
c)HPB300 級鋼彈性模量 Es=2.1×105MPa。
a)恒載 管頂填土壓力,管節自重;b)活載 車輛荷載,覆土厚度大于0.5 m 不計沖擊力;c)荷載組合見表1。

表1 荷載組合
鋼筋混凝土套管管內環向筋采用φ7 冷軋帶肋鋼筋,鋼筋螺距 45.5 mm,22 環/m。由公橋規第5.2.2-3 條規定的,受壓區高度雙層配筋是考慮管節任一位置均能承受雙向彎矩而設置,設計中仍按單筋截面計算。通過模型在基本組合下計算得到,套管最大正彎矩為4.9 kN·m,最大負彎矩為-4.9 kN·m,最大正、負彎矩出現在管頂和套管兩側。根據式(1)、式(2)

得到套管的承載力為14.09 kN·m,故套管的彎矩設計值小于其抗彎承載力,滿足截面強度要求。

圖3 基本組合下套管彎矩圖(單位:kN·m)
通過模型在頻遇組合和準永久組合下計算得到,套管最大正彎矩為4.0 kN·m,最大負彎矩為-4.0 kN·m,管頂和套管兩側為最大彎矩處。根據公橋規[8]第 6.4.3 條與式(3)

得到Wcr=0.028 mm<0.2 mm,裂縫寬度滿足規范要求。

圖4 頻遇組合下套管彎矩圖(單位:kN·m)

圖5 準永久組合下套管彎矩圖(單位:kN·m)
以黎城縣污水管網工程頂管穿越長邯高速為背景,通過建立荷載結構模型,對該穿越處頂管結構進行計算分析,得出以下結論與認識:
a)根據有限元計算結果,本文從截面強度和裂縫寬度研究了頂管施工時套管的受力情況,頂管法穿越公路路基時,套管截面強度、裂縫寬度均滿足公橋規規定的允許值。
b)針對頂管穿越處套管的結構計算,頂管法穿越公路路基時,套管管頂和套管兩側的彎矩最大,管底彎矩次之。在荷載組合作用下,套管管頂和管底的內壁受拉,套管兩側的外壁受拉,受壓區高度雙層配筋已考慮到管節任一位置均能承受雙向彎矩。套管的承載力遠大于其彎矩設計值,裂縫寬度也小于規范允許值,頂管穿越時安全度較大。同時頂管法施工時對公路運營的影響較小,減少了施工安全隱患。
