復合型穩定土的收縮特性研究

古力再拉·艾買爾江

（新疆路橋建設集團有限公司，新疆 烏魯木齊 830000）

0 引言

隨著原材料成本和人工成本的逐漸增加，如何降低運輸成本、縮短施工工期是今后公路建設行業的主要發展方向。而路面基層作為道路重要組成部分，對于不良土路段需要通過挖除原土，外運碎石完成道路路基建設，造成廢棄土的堆積和成本的增加。為達到節約資源，減少運輸成本，縮短工期的效果，我國通過引進或自主研發的土壤固化劑對不良土進行改良，提高路基土路用性能，使路基材料的抗壓強度、抗剪強度、壓縮特性等均符合公路建設的要求，但固化劑對土壤的改良特點需進一步研究。

路面基層材料對溫度和濕度的變化較敏感，干縮和溫縮應變較大時，基層材料無法自由收縮，從而產生內部拉應力，當拉應力超過材料承受范圍時，便產生收縮裂縫，收縮裂縫容易通過較薄的瀝青面層反射至公路路面，形成反射裂縫，導致瀝青路面的破壞，減少使用壽命，因此路面基層材料要求具有盡可能小的收縮[1]。而國內對土壤固化劑的研究中，白羊[2]、方祥位[3]、岳濤[4]等人分別就不同固化劑的無側限抗壓強度、抗剪強度、回彈模量、凍穩定系數和承載比等物理力學性能進行了研究，表現出不同類別的固化劑均能在一定程度上改良土的工程特性，但對土壤固化基層收縮特性的研究還未深入。本文通過對干燥收縮和溫度收縮性能的研究，探討復合型固化劑對路基材料的收縮特性的影響。

1 原材料與試驗方法

1.1 原材料

1.1.1 土樣

本文采用的土樣呈黃色細粒狀，其主要物理力學性能如表1所示。根據JTG E40—2007《公路土工試驗規程》中按塑性指數分類法，本次試驗用土為粉質黏土。

表1 土樣物理力學指標

1.1.2 水泥

水泥作為最常用的膠結材料在道路工程中應用廣泛。在細粒土的多相分散體系中主要起到連接土壤顆粒的作用，并且通過水化反應吸收體系中的水，影響到其他參與土壤穩定組分的水化反應，因此水泥的品質、礦物組成、比表面積和細度等性能均會影響到細粒土多相分散體系的穩定性能。本文結合現有的研究成果，選擇P.O 42.5普通硅酸鹽水泥，其各項性能指標分別如表2、表3所示。

表2 水泥的主要性能指標

表3 水泥的化學成分 w/%

1.1.3 脫硫石膏

公路工程建設中，脫硫石膏一般作為路基填充材料使用，將脫硫石膏用于基層穩定土中，可提高基層的性能，降低工程造價，減小碳排放，擴大脫硫石膏的使用范圍。本文采用的是二級脫硫石膏，呈粉末狀，其化學成分見表4。

表4 脫硫石膏化學成分 w/%

由表4可以看出，SO3與CaO含量比較高，另外還含有部分少量的 SiO2、Al2O3、MgO、Fe2O3和 K2O主要由石灰石等其他礦物帶入的雜質，由于脫硫石膏是矸石電廠煙氣濕法脫硫產物，含水率較高，為15.24%。按SO3含量的理論計算值，脫硫石膏中CaSO4·2H2O含量為83.33%，石膏品級屬于二級，本文對濕度較高的脫硫石膏進行55℃烘箱烘干并球磨機粉磨20 min處理。

1.1.4 氯化鈣

氯化鈣是工業上常用的早強劑，本文選用分析純氯化鈣，分子量110.98，白色粉末，含量不少于99.5%。

1.1.5 菱鎂礦

煅燒菱鎂礦是制備氧化鎂的最簡便、應用最多的方法。我國的菱鎂礦資源比較豐富，同時煅燒方便，煅燒產物的性能可通過控制煅燒過程來調節。本文采用菱鎂礦原料化學成分如表5所示。

表5 菱鎂礦的化學成分 w/%

1.2 復合型材料穩定土制備

復合型穩定土中各材料組分及比例為水泥∶脫硫石膏∶氧化鎂∶氯化鈣=75∶12∶9∶4。首先復合型固化劑各組分按比例充分攪拌后，以10%摻量與土攪拌制備得出復合型穩定土。同時為了深入研究穩定土基層的收縮性能，與普通水泥穩定土（水泥摻量10%）做對比試驗研究，含水量選用前期試驗得到的最佳含水量，試驗按JTG E51—2009《公路工程無機結合料穩定材料試驗規程》制備試件，試件成型壓實度控制在96%[5]。

1.3 試驗方法

1.3.1 干燥收縮

路面基層材料的干燥收縮是由材料內部失水引起的。干燥收縮的基本原理是由于材料內一部分水參與化學反應，另一部分由于蒸發而導致整體的體積在宏觀上的變化。在混合料中水的存在形式有多種，顆粒之間的孔隙水是以毛細管水的形式存在的；各層之間的水和結晶水是以結構水的形式存在；而混合料顆粒表面吸附的水是以結合水的形式存在。混合料內部發生的水化作用和水的蒸發作用都引起含水率減小，基層材料依次經受毛細管作用、膠凝體或者礦物晶體的層間水作用、吸附水作用以及碳化收縮作用引起宏觀上的體積變化。隨著水分的減小，分子之間距離變小，分子力增加，引起體積的收縮[6]。

材料的失水收縮程度和干縮系數按（T0854—2009）方法測定。干縮試驗裝置示意圖，見圖1。

圖1 干縮試驗裝置示意圖

試件尺寸為：50 mm×50 mm×200 mm的小梁試件，采用壓力機靜壓成型。每組制備6個平行試樣，其中3個試樣測收縮變形用，其余3個標準試樣，用于測量干縮失水率。試件成型后在標準養護室養生7 d，養生結束后將飽水后的試件用游標卡尺測量初始長度，至無明顯水跡后稱取試件初始質量。

干縮應變和干縮系數按式（1）、式（2）計算：

式中：εd為干縮應變，即水分損失引起的試件單位長度的收縮量，×10-6；ΔL為水分損失時試件的干縮量，10-6m；L 為試件的初始長度，mm；αd為干縮系數，即某失水量試件單位失水率的干縮應變，×10-6；Δω為失水率，即試件失去的水分重量與試件烘干至恒重之比，%。

1.3.2 溫度收縮

溫度收縮是由組成半剛性材料的各種礦物顆粒的固、液和氣三相在降溫過程中的綜合效應引起的[7]。雖然組成半剛性材料的各礦物有不同的溫度脹縮性，但穩定土作為整體性的膠結材料，其整體的溫度脹縮特性由各組成單元體間的綜合作用效應導致。一般氣相由于大部分與孔隙貫通，故在綜合效應中氣相的影響極小，可以忽略其對半剛性基層材料的溫度脹縮性的影響。因此，針對半剛性材料的熱脹縮特性可以從固相脹縮和液相脹縮以及兩者的綜合作用等方面進行分析。

材料的溫度收縮程度和溫度收縮系數按（T0855—2009）方法進行。試件標準養生7 d后，在60℃條件下烘干24 h，使試件中沒有自由水存在。試驗前用游標卡尺測量試件的初始長度并稱其重量。該次試驗由25℃開始降溫，每降5℃為一級間隔，最低試驗溫度為-20℃，每個溫度保溫24 h后立即記錄千分表讀數，進行下一個溫度設定。

溫縮應變和溫縮系數按式（3）、式（4）計算：

式中：εt為溫縮應變，即溫度變化引起的試件的單位長度變化量，×10-6；ΔL為溫度變化Δt時，試件的收縮量，mm；L為試件的初始長度，mm；αt為溫縮系數，×10-6/℃；Δt為試驗溫差，℃。

2 收縮特性研究

2.1 干燥收縮

穩定土的干燥收縮與時間、含水量等因素有關，本文通過對干縮應變和時間的關系、干縮系數和失水率的關系、干縮系數和時間的關系綜合探究復合型穩定土的干燥收縮性能，結果如表6、圖2、圖3、圖4所示。

表6 穩定土干縮特性隨齡期的變化關系

圖2 穩定土干縮應變隨時間的關系曲線

如圖2所示，復合型穩定土的干縮應變隨著時間的增長先增大后減小，水泥穩定土的干縮應變早期增長幅度較大，后期增長幅度較小。對比兩種穩定土的干縮應變可知，相比于水泥穩定土，復合型穩定土的整體干縮應變較小，60 d齡期干縮應變是水泥穩定土的16%。兩種穩定土干縮主要受水分蒸發影響，此外穩定土均為穩定細粒土，其結構類型屬于均勻密實結構，此類型的基層材料干燥收縮量還受細集料自身的收縮應變影響。

圖3 穩定土干縮系數與時間的關系

圖4 穩定土干縮系數與失水率的關系

從圖3、圖4中可以看出，不同穩定土的干縮系數隨著時間的增長總體呈現減小的趨勢，7 d前復合型穩定土的干縮系數逐漸增大，之后逐漸減小。早期水泥穩定土干縮系數變化波動較大，后期逐漸減小，最后趨于穩定。兩種穩定土的干縮系數均隨著失水率的增大呈現不同程度的減小趨勢，但相比于水泥穩定土，復合型穩定土整體干縮系數較小，這是由于隨著齡期的增長，在復合型穩定土中水化反應生成的產物增多，這些生成物填充在顆粒之間，減小了材料內部的孔隙，孔隙率降低，使其干縮系數比水泥穩定土的要小。

綜合以上分析結果可知，復合型穩定土的抗干縮性能比水泥穩定土的抗干縮性能好。

2.2 溫度收縮

復合型材料穩定土和水泥穩定土的溫度收縮研究結果如表7、圖5、圖6所示。

表7 穩定土溫縮特性隨溫度的變化關系

圖5 穩定土溫縮應變與溫度的變化關系

由圖5中可以發現，兩種穩定土的溫縮應變隨著溫度的降低呈現出增大的趨勢。在-5～20℃的區間內，兩種穩定土的溫縮應變增大幅度較小，這主要是因為毛細管張力和弱結合水的共同作用所引起的。本試驗中，測試試樣養護到規定齡期后在60℃下進行烘干，排除試樣內部大孔隙中的自由水，但試樣內部的毛細水等弱結合水難以排除掉，當溫度降低到0℃左右時，這些弱結合水結冰導致體積增大，相應地抵消了部分的收縮變形，但是這種抵消作用不是很明顯。另外，材料內部液面一般為凸液面，存在一定的表面張力。當溫度降低時，液面的內外壓力差和表面張力都會增加，這種作用力大于顆粒內部的連結力時，引起材料的收縮。在高溫區間，這種作用力的變化較小，材料因弱結合水和毛細管張力的共同作用下收縮量小幅增加。當溫度繼續下降時，穩定土的溫縮應變增大幅度較大，整體效果是復合型穩定土的收縮較水泥穩定土的小。

圖6 穩定土溫縮系數與溫度的變化關系

由圖6中可以看出，兩種穩定土的溫縮系數變化趨勢基本相同，其中水泥穩定土的溫縮系數在0℃時達到最小值，復合型穩定土的溫縮系數在-5℃時達到了最小值。這可能是由于在這個溫度區間內，材料內部的弱結合水開始結冰，使材料的體積增大，從而抵消了部分的收縮變形，而因復合型穩定土中含有氯化鈣，其起到一定的降低冰點的作用。當溫度繼續降低時，材料內部水分已結冰，而冰的溫縮系數較大，因此材料的溫縮系數也會變大。此外，由于細集料對溫度的變化比較敏感，故溫度降低幅度比較大時，表現出較大的溫縮系數。

對比兩種穩定土可以發現，復合型穩定土的溫縮系數比水泥穩定土的小，這是由于在相同穩定材料摻量下，復合型穩定土中水泥組分所占的比例較水泥穩定土中的小，水泥穩定土中主要的化學反應是水化反應，因此生成的膠結物主要是C-S-H凝膠（熱膨脹系數 a=（10～20）×10-6）等水化產物，而復合型穩定土中的水化產物除了水泥水化產物外，還有其他組分與黏土礦物及氧化物（熱膨脹系數a=（8.3～9.3）×10-6）發生化學反應生成的物質，故從這些混合料組成部分的熱脹縮系數可知，復合型穩定土的溫縮系數較水泥穩定土的小。

3 結論

a）隨著齡期的增加，復合型穩定土中，水化反應生成的產物增多，這些生成物填充在顆粒之間，減小了材料內部的孔隙，孔隙率降低，表現出復合型穩定土干縮應變隨時間的延長先增大后減小，整體干縮系數小于水泥穩定土整體干縮系數的特征。

b）復合型穩定土的溫縮應變隨著溫度的降低呈現出增大的趨勢，溫度為-15℃時，復合型穩定土溫縮系數小于等于30×10-6，與水泥穩定土相比，復合型穩定土具有較小的收縮量，表現出良好的抗收縮性能。