走出軸瓦壓頂隙和緊力的誤區

王 翔

新疆烏魯木齊石化煉油廠二車間 新疆 烏魯木齊 830019

1 誤區的發現

一般來說，壓緊力或壓間隙在中分面墊標準厚度的墊子，墊子寬度符合要求，且必須在壓緊螺栓的兩側放置墊子，這樣可以避免緊螺栓時引起瓦蓋變形，引起測量誤差。鉛絲的直徑一般在墊子厚度的1.5～2倍選取，鉛絲過粗會造成測量厚度大于實際尺寸。

在2008年，當時我廠的一號機由于一瓦振動較大，在機組小修時廠里要求對一瓦進行瓦頂間隙和瓦頂緊力的復查（見圖1）用的是傳統的壓鉛絲發，當我們進行到瓦枕與瓦殼緊力復查，發現瓦殼與瓦枕的緊力為0，緊力要求是0.08mm-0.13mm，此時我們中分面上用的標準墊的厚度為0.4mm，測得變形鉛絲的厚度為0.4mm于是我們把瓦枕墊鐵拆開加了0.1mm不銹鋼墊子，接著再進行緊力的復查結果變形鉛絲的厚度還是0.4mm，以為自己測錯了，又拆開瓦枕墊鐵在里又加了0.1mm的墊子再次測得鉛絲厚度還是0.4mm，當時百思不得其解，最后明白了其中的道理，當我們把中分面標準墊的厚度換成1.0mm時再測時鉛絲變形值的厚度為0.7mm，于是我下來專門做了個實驗找了兩塊經過對研過的平板把我們常用鉛絲（直徑2mm左右）置于中間用臺虎鉗使勁夾兩塊平板，結果測得鉛絲變形厚度為0.4mm再也無法變薄，經過反復幾次的實驗由此得出結論，我們常用鉛絲的極限變形量為0.4±0.01mm左右。在這里所要強調的是鉛絲變形值是指被兩個比鉛絲直徑大N倍的面與面之間擠壓所得的鉛絲塑性變形值。

圖1 （S1鉛絲厚度，S2標準墊厚度）

2 壓間隙的誤區

當我們在壓軸徑為400mm以下的軸瓦頂隙時最容易犯錯誤。

以直徑為400mm的軸頸為例，在工作當中有相當一部分人認為軸瓦壓頂隙時，中分面就沒有必要放標準墊了。橢圓型瓦的頂隙是軸頸的1‰至1.5‰，假如要測量這個瓦的頂隙實際值為0.35mm，而我們這種投機的方法測得頂隙值就是0.4mm，而我們如果要是在中分面上放上一個1.0mm的標準墊、鉛絲值就是1.35mm，一目了然瓦頂間隙小了0.05mm刮去0.05mm的烏金就可以了，不至于在機組運行時舔上瓦，當然了如果軸頸值更小的話就更不能用這種方法了。

當新澆鑄一個軸瓦時，頂隙肯定非常小，甚至都有可能出現緊力，當緊力大于0.1mm時，而這時如果我們在中分面上放0.5mm的標準墊片，勢必會出現虛假數值，如果我們把標準墊片換成是1.0mm的墊片時，變形鉛絲的變形值很容易就可以準確的顯示出來，就不可發生這樣的事，在很大程度上提高了工作效率減輕了工作負擔。

3 壓緊力的誤區

壓緊力是我這篇文章所提倡理論的重點所在。軸瓦壓間隙時放一個0.5mm左右的標準墊片，而且確實存在間隙的情況下，所得的鉛絲變形值絕大部分是真實的。那么我們在軸瓦壓緊力時，如果我們所使用的標準墊是0.5mm時，那么你在絕大部分工作時得出的數值都是錯誤的，當然了除非你所壓的軸瓦緊力為間隙或緊力在0.1mm內。例如一個軸瓦的實際緊力為0.2mm，當我們需要測它的緊力時，在軸瓦中分面上放置0.5mm標準墊片，鉛絲極限變形值（面面接觸）理論上應該為0.3mm，可是實際鉛絲只能被壓到0.4mm（這我已在“誤區的發現”的章節中以闡述過），這樣我們就誤認為緊力為0.1mm；如果要是在中分面加得是1.0mm的標準墊片，鉛絲壓完后變形的厚度為0.8mm，絕不會發生上述情況，當然了使用0.5mm的墊片在幾種特殊情況下也是可以得出正確的答案，我們何必放著正確的方法不去用而是抱有僥幸心理去工作。

4 機泵、風機軸承壓緊力或間隙的誤區

以單級雙吸泵為例：我們在大小修當中若是在泵的中分面上放置0.5mm的標準墊片來測量口環與泵殼的緊力時，如果緊力大于0.1mm時，無疑測量的數據為假值，更為嚴重的情況是如果緊力更大時有可能把口環壓裂，但如果我們把標準墊換成1.0mm時類似情況就不可能發生。同樣在測量軸承室與壓蓋緊力時，同樣可能發生類似情況，即使沒有這么嚴重，要是緊力過大的話勢必會發生軸承發燙，你還誤以為是油脂加多了或是缺油了呢。我們其他泵種例如汽機的給水泵、鍋爐的球磨機、引、送、排風機等機泵的軸承室結構都是這種中分面構造，尤其是在測量滾動軸承緊力和間隙時：緊力過大會出現發燙、振動、使用壽命減短，緊力過小同樣會出現振動、跑外圈、發燙、使用壽命減短等危害。在實際工作中如果我們稍有不慎就會給企業帶來很大的經濟損失。

5 結語：

在社會迅速發展的今天，在我們今后的工作中為了讓所修設備健康、平穩、安全經濟的運行，更為了使我們在今后的工作中少走彎路、我們必須要樹立起正確檢修理念、科學的掌握檢修方法、努力提高工作效率、解放勞動力、避免重復性的工作再次發生，我們在今后軸瓦檢修中不管是壓緊力還是壓頂隙，把軸瓦中分面換成1.0mm厚度的標準墊，不管是對設備還是我們的身心以及提高工作效率、經濟效率來講都是個益事。