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系桿拱橋主梁鋼混結合段設計與分析

2019-06-04 17:20:18李春陽
珠江水運 2019年10期

李春陽

摘 要:在國內,梁拱組合體系橋梁所占的比重越來越大。文章以凌源文藝大橋主橋工程為背景,介紹了該橋的總體設計,主要對連續梁拱組合橋主梁鋼混結合段的設計展開探討,并經過分析和計算,結果表明符合相關設計要求,確保了橋梁的安全性。

關鍵詞:系桿拱橋 梁拱組合 鋼混結合段

1.工程概況

文藝大橋位于遼寧省凌源市,上跨大凌河,橋梁采用下承式鋼混組合系桿拱橋結構形式,跨徑布置為26+27.8+118+27.8+26=225.6m,其中主跨118m主梁采用鋼結構,并布置外傾式鋼結構拱肋,空間吊索,其余跨采用混凝土變截面連續箱梁。

2.總體設計

主拱為外傾式鋼箱拱,拱軸線為二次拋物線,單側拱腳中心距橋梁中心線間距為11.0m,橫向對稱外傾18°。拱肋為箱型截面,單側主拱為2.3m高,寬度為2.2~1.8m,分為19個節段,46道橫隔板,50根吊索。主拱采用Q345E鋼材,面外受拉鋼板采用Q345E-Z25鋼材。拱腳6m以下范圍內為混凝土結構,其余部分為鋼結構,二者采用鋼混接頭方式進行連接。拱內設置鋼錨箱,鋼錨箱由吊索隔板、錨墊板、錨下加勁板、承壓板、橫穿鋼錨箱的索導管等構件組成。

主跨118m的主梁部分采用流線型扁平鋼箱梁的鋼結構雙主梁結構,分離式雙箱(機動車道范圍內兩箱頂板連通并設置橫隔板)的截面形式,機動車道中心梁高1.5m,主梁全寬由40.127m變寬至50m。鋼箱梁頂面機動車道范圍設1.5%的雙向橫坡,懸挑范圍設2.0%的單向橫坡,底面水平。非機動車道部分采用鋼板梁結構,人行道部分采用在吊索橫隔板懸挑上設鋼管縱梁,再鋪設人行道鋼橋面的方式。

吊索為空間索面,全橋縱橋向共設27排吊索,縱向間距為4m,每排吊索橫橋向共4根,外側吊索布置在靠步道一側橫梁,內側吊索布置在靠車行道一側橫梁。吊索上端錨點在拱箱內設置鋼錨箱;下端錨箱設置于外伸鋼橫梁上。

系桿采用15-55型鋼絞線成品系桿索,選用可實現單根張拉和單根更換的環氧涂層平行鋼絞線,采用兩端張拉,系桿索外包HDPE外套管。

邊跨主梁26+27.8m采用預應力混凝土等截面連續梁結構,三箱三室結構,梁高與主跨一致,中心梁高1.5m,邊緣梁高1.359m。

橋墩均采用獨柱墩,矩形截面并設置景觀凹槽,橋墩基礎采用承臺接群樁基礎。橋臺采用樁柱式橋臺加鉆孔樁基礎。分別在各橋墩主梁下方設置摩擦擺減隔震支座,在兩岸橋臺主梁下方設置盆式橡膠支座。

3.主梁鋼混段結構設計

3.1鋼主梁構造

根據總體布置,主跨鋼箱梁位于2.5%的雙向縱坡豎曲線段。鋼箱梁段長108.4m。鋼箱梁沿橋縱向分成 15個節段,含2個鋼-砼結合段過渡段;12個標準梁段;1個跨中梁段。不同板厚對接時厚度的變化都在箱外側進行,保持箱內側平順。縱隔板不同板厚對接時,保持邊箱側輪廓一致,板厚變化在中箱側進行。標準梁段長度為8m;跨中梁段長度為6.4m;鋼-砼結合段過渡段長度為4.8m。

根據受力需要,在順橋向不同區段頂板采用了16mm、20mm兩種不同的厚度,底板采用了14mm、20mm兩種不同的鋼板厚度,腹板采用了16mm、20mm兩種不同的厚度,縱肋采用了12mm、20mm兩種不同的鋼板厚度,鋼-砼結合段過渡段板厚最大,其余為標準段板厚。頂板的厚度在橫橋向也予以變化,靠近腹板的錨索區范圍內采用了24mm的規格,以利于吊索索力的擴散。除鋼-砼結合段過渡段設置豎向板肋外,頂板均采用U型加勁肋加勁,頂板U肋上口寬320mm,下口寬170mm,肋高300mm,U型加勁肋厚度為8mm,基本間距640mm。如圖1所示為鋼結構主梁標準斷面圖。

橫隔板采用整體式,由上、下兩塊板組成。為避免搭接偏心、提高整體受力性能,上、下板熔透對接。上板與頂板單元一起組裝。橫隔板標準間距為2.0m,根據構造要求,吊索位置設置吊索橫隔板,其余設置普通隔板。非吊索處的構造橫隔板厚度為12mm,吊索橫隔板厚度為16m。

3.2鋼混結合段設計

鋼-砼結合段采用了“填充混凝土后承壓板式”的部分截面連接承壓傳剪式的鋼-砼接頭結構形式。鋼-砼結合段端部的頂板、底板和腹板,將填充的混凝土與緊連的混凝土梁段通過PBL剪力板、預應力鋼束連接。

鋼-砼結合段總長4.8m,其中鋼箱梁過渡段長3.0m,鋼-砼結合面混凝土側的鋼與混凝土互相咬合段長1.3m,在鋼-砼結合面設置一塊32mm厚的承壓板。鋼箱梁過渡段采用變高度T形加勁肋與鋼箱梁剛度過渡段的U肋進行剛度過渡;鋼與混凝土咬合段采用在鋼-砼結合面混凝土側對應的混凝土梁范圍的箱格內填充混凝土,通過后承壓板、PBL剪力鍵、格室鋼板與混凝土的粘結力傳遞主梁內力。

4.鋼混段結構分析

4.1結構分析

引入計算軟件展開輔助計算,根據鋼混結合段尺寸,建立主梁鋼混段有限元模型。混凝土實體采用 Solid45單元,混凝土與鋼之間采用共節點實現傳力,預應力采用等效荷載加在截面上,選取截面均為鋼混接頭處的截面,實體局部模型的內力是來自MIDAS斷面內力,主要考察鋼混接頭區域的受力情況。

為使鋼-砼結合段的混凝土在彎矩作用下不出現拉應力,在鋼砼結合段設置了預應力鋼束。鋼束分為兩部分,一部分為邊跨腹板通長束,一部分為鋼混結合段短束。

4.2計算結論

如表1所示為最不利工況下結合段鋼箱梁各構件應力匯總。

鋼箱梁整體最大主拉應力出現在頂板T肋上,為19MPa,承壓板與遠離橋梁中心線一側腹板(即腹板二)的連接處最大主拉應力為17MPa,均滿足設計要求。

底板出現較大Mises應力,達到80.2MPa,滿足設計要求。

混凝土主壓應力最大值分布在鋼混結合區域下側,達到6.23MPa,下側主壓應力均值在3~4MPa左右。滿足設計要求。

沒有考慮普通鋼筋,使混凝土主拉應力在鋼混結合段混凝土面外側達到2MPa。混凝土各截面主拉應力均值在1MPa以下,達到設計要求。

5.結束語

綜上所述,對于組合體系結構,鋼結構與混凝土結構連接位置受力復雜,構造繁瑣,鋼混段的設計成為工程設計難點。文章以實際工程案例為背景,圍繞梁拱組合結構橋鋼混段設計與計算展開探討,采用有限元進行分析驗算,并提出一些可行的技術措施,由此確保橋梁的安全性。

參考文獻:

[1]吳沖.現代鋼橋(上冊)[M].北京:人民交通出版社,2006.

[2]吉伯海,傅中秋.鋼橋[M].北京:人民交通出版社,2016.

[3]胡恩宏.下承式系桿拱橋拱梁連接段構造及計算方法[J].北方交通,2015(05):31-33

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