鲅魚圈2號(hào)高爐降料線停爐實(shí)踐
2018-05-05 08:17:28李偉偉唐繼忠姜彥冰江治飛
中國(guó)鋼鐵業(yè) 2018年3期
李偉偉 唐繼忠 姜彥冰 江治飛
鞍鋼鲅魚圈鋼鐵分公司2號(hào)高爐（4038m3）由中冶賽迪設(shè)計(jì)，于2009年4月26日投產(chǎn)，設(shè)計(jì)年產(chǎn)生鐵325萬(wàn)噸。自2014年7月開始冷卻壁出現(xiàn)壞管，2015年8月開始?jí)墓芩俣戎饾u加快，至2016年4月冷卻壁壞管數(shù)達(dá)到149處，破損冷卻壁達(dá)到68塊。冷卻壁破損嚴(yán)重影響了2號(hào)高爐的生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)，并且?guī)?lái)了極大的安全隱患。于2016年4月25日進(jìn)行二高爐中修及其他產(chǎn)線同步年修，計(jì)劃工期17天。
1.預(yù)休風(fēng)
1.1 預(yù)休風(fēng)配料計(jì)算
以綜合焦比按550kg/t為基礎(chǔ)，減輕綜合負(fù)荷20%；預(yù)休風(fēng)變料綜合焦比688kg/t，入爐焦比639kg/t（不用中塊和塊礦），焦丁比55kg/t，入爐堿度1.33。計(jì)劃批重85噸。料單如下：（R入=1.33kg，K入=639kg）。見表1、表2。
1.2 預(yù)休風(fēng)操作
1.2.1 上休風(fēng)料及減風(fēng)過(guò)程
預(yù)休風(fēng)前爐況順行狀態(tài)較差，高爐出現(xiàn)崩料、難行爐況，爐溫處于下限（si：0.35左右），物理熱處于較低水平（1450℃）。23日20:00開始上休風(fēng)料，上休風(fēng)料期間逐步降低料線，由于輕負(fù)荷料下達(dá)使得透氣性提高，頂溫不好控制，逐步將中心加焦由5.5圈減至4圈。24日2:56倒流休風(fēng)結(jié)束，休風(fēng)料線5.58米，休風(fēng)前生鐵含Si：0.290%。
1.2.2 預(yù)休風(fēng)作業(yè)（見圖1）
圖1 爐頂打水槍安裝示意圖
a）安裝打水槍：水槍長(zhǎng)7m，計(jì)劃插入爐內(nèi)5m（實(shí)際插入深度超過(guò)5m，水槍在爐喉中心有交叉），將4支水槍分別安裝在爐頂（東南、西北、西南、東北四個(gè)方向）十字測(cè)溫處作為主要打水裝置，水源由風(fēng)口高壓水引至爐頂，在風(fēng)口平臺(tái)水包控制單顆打水槍流量。
表1 預(yù)休風(fēng)原燃料成分表
表2 預(yù)休風(fēng)變料單 噸
b）煤氣取樣點(diǎn)：從爐頂壓力東南方向處接一條煤氣取樣管到爐臺(tái)空氣流通處，同時(shí)加裝氮?dú)夥创担乐谷庸芏氯?；放散管接至爐臺(tái)下，防止取樣人員煤氣中毒。
c）爐身靜壓力孔道通氮?dú)猓和搁_爐身靜壓力孔道，新接氮?dú)夤艿溃艿乐睆綖?2mm，向爐內(nèi)通氮?dú)狻?/p>
d）更換8個(gè)壞風(fēng)口。
e）放散閥更改配重：爐頂4號(hào)電動(dòng)放散閥配重減輕至0.15Mpa，1號(hào)液壓放散閥設(shè)保護(hù)值修改為0.16Mpa，2號(hào)放散閥保護(hù)值修改為0.17Mpa。模擬測(cè)試頂壓高于保護(hù)值時(shí)1號(hào)、2號(hào)放散閥是否自動(dòng)打開。
f）檢查爐頂打水槍是否暢通。
2.降料線
2.1 主要參數(shù)變化情況
4月24日9:29高爐送風(fēng)開始降料線，為了加快降料線的速度，于11:08富氧5000m3/h,11:36加氧至8000m3/h。見表3。
表3 2號(hào)高爐降料線生產(chǎn)參數(shù)表
表4 2號(hào)高爐降料線出鐵數(shù)據(jù)表
前期較為穩(wěn)定，沒有大的爆震出現(xiàn)，頂壓有輕微的尖峰，16:31、16:40出現(xiàn)兩次明顯爆震。20:30確認(rèn)14號(hào)、15號(hào)風(fēng)口吹空，開1號(hào)、2號(hào)放散，關(guān)煤氣切斷閥。由于爆震時(shí)頂壓有尖峰，超過(guò)煤氣切斷閥安全壓力，20:50干法關(guān)箱體入口蝶閥，高爐開煤氣切斷閥，依靠干法箱體入口蝶閥切斷煤氣。1:59風(fēng)口全黑，2:18休風(fēng)到零，降料線結(jié)束，總計(jì)降料線時(shí)間16小時(shí)49分鐘，料線降至25.31m，實(shí)際降至風(fēng)口上沿。
2.2 出鐵情況
本次降料線累計(jì)出鐵785噸，比理論鐵量少365噸；累計(jì)出渣370噸，比理論渣量多14噸。見表4。
2.3 打水情況
本次降料線停爐控制爐頂溫度前期不大于350℃，后期不大于400℃。本次降料線平均頂溫275℃，累計(jì)打水量2051m3。
3.經(jīng)驗(yàn)總結(jié)
本次降料線歷時(shí)16時(shí)49分，實(shí)際料線降至風(fēng)口上沿，降料線總體成功。
3.1 采取適當(dāng)?shù)牟呗?/h3>
本次降料線采取先快后慢的策略。前期大風(fēng)量（6200m3/min）加富氧（8000m3/h），加快降料線速度。11:08富氧至13:30停氧，至16：31第一次爆震，料線降至21m。從后果上看停氧時(shí)間可后推30min，加快前期降料線速度。后期（20:30）放散后，風(fēng)量迅速降至2500m3/min左右，至次日2：15全部風(fēng)口變黑，休風(fēng)到零。雖然爐缸邊緣料線已降至風(fēng)口上沿，但爐缸中心死料柱較大，約高于風(fēng)口3m。風(fēng)口全黑后不要急于休風(fēng)，應(yīng)適當(dāng)減少風(fēng)量，待風(fēng)口周圍焦炭塌下，繼續(xù)燃燒，同時(shí)繼續(xù)觀察風(fēng)口狀態(tài)，看是否有復(fù)燃焦炭，反復(fù)幾次，確認(rèn)所有風(fēng)口沒有焦炭復(fù)燃后，再考慮休風(fēng)。通過(guò)小風(fēng)慢吹，盡量燃燒爐缸焦炭，為后期扒爐缸節(jié)省工期。
3.2 出鐵時(shí)間的選擇
本次降料線出鐵時(shí)間上選擇不合理，第一次出鐵時(shí)間選擇過(guò)晚（應(yīng)提前約30min），出鐵量過(guò)多，導(dǎo)致第二次鐵量過(guò)少。這也是導(dǎo)致中心料柱未降至預(yù)計(jì)位置的原因之一。降料線的出鐵原則應(yīng)既保證第一次出鐵總量不高于爐缸理論總鐵量的50%，又保證第一次出鐵時(shí)渣鐵都出凈（鐵口出噴）。料線降至爐腹中部后考慮第二次出鐵。焦炭燃燒和空爐缸同時(shí)作用才能保證料柱降到理想位置。
3.3 安裝附加打水槍
降料線停爐過(guò)程中爐頂打水控制是非常重要的環(huán)節(jié)。本次附加爐頂打水每半小時(shí)通一次水，防止?fàn)t頂溫度高，導(dǎo)致打水槍變形，同時(shí)測(cè)試流量計(jì)是否正常，系統(tǒng)是否有漏點(diǎn)。
3.4 爐身通氮?dú)?/h3>
本次降料線停爐，采取通過(guò)爐身靜壓力管道向爐內(nèi)通氮?dú)獾姆绞剑韵♂屆簹?，減少爆震。從結(jié)果上看，效果良好，較大的爆震僅發(fā)生兩次，爆震的減少利于保證順行和風(fēng)量，縮短降料線時(shí)間。
