畜舍熱交換芯體-風機熱回收通風系統的熱回收效果

李 琴，劉 鵬，劉中英，王美芝，劉繼軍，吳中紅

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畜舍熱交換芯體-風機熱回收通風系統的熱回收效果

李 琴，劉 鵬，劉中英，王美芝，劉繼軍，吳中紅※

（中國農業大學動物科技學院，動物營養學國家重點實驗室北京100193）

熱回收通風作為一種節能的通風換氣方式，可緩解畜舍保溫能耗與通風的矛盾。然而民用一體式熱回收通風系統在畜舍中直接應用時存在通風量小、單位通風量的設備造價高等問題。該研究設計了適用于畜舍的新型節能熱回收通風系統，并研究該熱回收通風系統在以下3種不同配置條件下的熱回收效果，探究該系統在畜舍中的較佳運行條件：板翅式熱交換芯體配置不同迎面風速的熱回收效果；新風依次經過2個串聯連接的板翅式熱交換芯體后的熱回收效果；優化了板式熱交換芯體與噪聲小、風量大的軸流風機的參數配比后的熱回收效果。結果表明：在舍內外溫差為12.08 ℃，芯體配置迎面風速分別為1.05和0.86 m/s時，新風溫度經過板翅式熱交換芯體后分別升高了1.93和2.79 ℃，顯熱回收效率、熱回收負荷和能效比分別為35.88%和43.63%、0.16和0.19 kW，1.37和1.61，兩者顯熱回收效率均未達到冬季65%的節能標準。在舍內外溫差為10.49 ℃時，新風依次經過串聯的2個板翅式熱回收芯體，經過第1次熱交換后新風溫度升高2.59 ℃，顯熱回收效率為52.11%，熱回收負荷及能效比分別為0.39 kW，3.26；新風經過第2次熱交換芯體時熱回收作用甚微。優化板式熱交換芯體與風機配比后，在舍內外溫差為12.12 ℃，迎面風速為4 m/s時，新風溫度升高8.23 ℃，顯熱回收效率為69.9%，能效比為8.0，達到了冬季節能標準。從該研究熱回收效果看，第3種配置參數條件平衡了熱回收效率及通風需求的關系，可滿足畜舍大通風量及節能的需求。

熱回收；熱交換；通風；畜舍；顯熱回收效率；熱回收負荷

0 引 言

目前，畜禽生產中冬季普遍存在保溫能耗與通風換氣的矛盾，為保證舍內適宜溫度，畜舍選擇少通風或不通風，從而導致舍內濕度大，有害氣體濃度高，引起動物呼吸道疾病和皮膚疾病頻發。若是對畜舍進行通風換氣，則舍內熱量快速散失（尤其是高寒地區），不僅溫度調控成本增加，同時溫度大幅波動更容易引起畜禽患病，尤其是影響幼畜的成活率。因此，如何解決冬季保溫能耗與通風換氣的矛盾是冬季環境調控的難點之一。熱回收通風技術作為一種有效的通風換氣方式，可緩解冬季舍內保溫能耗與通風的矛盾，節省能耗，改善舍內空氣質量[1-2]。熱回收通風設備在民用建筑中作為一種節能的通風方式已經有廣泛應用和研究[3-5]。畜舍相對民用建筑來說是一個高能量富集的場所，舍內供暖、動物自身產熱等途徑產生大量的能量，同時由于畜舍產生大量的有害氣體，生產所需的實際通風量明顯高于民用建筑[6-7]，因此熱回收通風設備在畜舍有很大的使用價值。國外有關熱回收通風設備在畜舍中應用研究最初是由Giese等開展的，但由于受到設備投資高和能源價格相對較低等限制，熱回收通風技術在畜舍中并沒有廣泛的使用[8]。隨著熱回收通風技術和設備逐漸成熟，能量效率提高，畜舍通風、供暖、降溫的耗能所占整個畜舍能源消耗的比例逐漸增大，使得熱回收通風技術在畜舍中的應用潛力逐漸增大，實用性和經濟效益大大提高[9-10]。熱回收通風系統的節能效果主要取決于室外氣候條件、顯熱熱回收效率、風機耗能、新風換氣率[11]。Han等[12]研究表明冬季在雞舍使用熱回收通風設備可節省能耗55%；Liang等[13]在雞舍中使用熱回收通風，每個供暖季折合節省1 410美元的供暖費用，可以占到整個供暖費用的14%~20%。

目前，中國民用建筑使用的熱回收通風設備主要是一體式的，即進排風風機和熱回收芯體三者放置在同一機箱內。該設備在畜舍中使用時存在芯體迎風面積小、通風量小的問題，若要滿足畜舍內冬季動物最小通風量的需求，要么所需的一體式熱回收設備的數量多，設備成本高；要么所需設備體積大，占用畜舍的空間較大，不便于畜舍安裝。此外該一體式設備存在接管固定、布置安裝不靈活的缺點。

針對以上問題，本研究打破民用一體式熱回收設備的模式，將設備的送風風機、排風風機及芯體拆解，減少各部分的體積，利用通風管道將新風風機、污風風機和熱交換芯體配套組合，設計形成一套適用于畜禽舍的新型節能熱回收通風系統，同時研究該新型節能熱回收通風系統在不同配置條件下的熱回收效果，探究其在畜舍中的最佳運行條件，為新型熱回收通風系統在畜舍中的應用提供理論基礎。

1 材料與方法

1.1 試驗方案及材料

針對民用建筑中使用的一體式熱回收通風設備存在設備體積大及占用空間大、接管固定、布置安裝不靈活等問題，設計適用于畜舍的新型節能熱回收通風系統：熱交換芯體與風機通過連接件分體安裝，可以根據需要安裝在舍內不同位置，進而減少設備總體積，使安裝方案更加靈活。新風風機與污風風機分別處于新風管道及污風管道上；2組管道垂直交叉，相接的位置安裝熱交換芯體，將新風入口與污風出口的距離拉開5 m以上，避免氣流短路，影響通風換氣效果；同時保證污風與新風之間的比例要大致相等[14]。

影響熱回收通風效果的設備參數包括熱回收芯體、迎面風速、風量、壓降等[4,15]；要提高熱回收通風系統的節能效果，需要重點考慮熱傳導率好的芯體材料和高性能的風機。因此本研究選擇了常用的板翅式熱交換芯體和板式熱交換芯體，并根據熱交換芯體類型和連接方式、迎面風速大小等分以下3種配置條件進行研究（表1）。

表1 各配置條件下的參數

配置一（圖1a）：采用離心風機、板翅式熱交換芯體，設計板翅式熱交換芯體配置不同的迎面風速（1.05和0.86 m/s），使用離心風機的額定風量分別為400、200 m3/h，板翅式熱交換芯體的尺寸均為500 mm′500 mm′250 mm，芯體翅片間距為4 mm；采取正壓送風，負壓排風。

配置二（圖1b）：2個板翅式熱交換芯體串聯安裝，新風依次經過2個板翅式熱交換芯體。選用芯體參數同配置一。新風入口的離心風機額定風量為400 m3/h，用通風管道將離心風機與2個板翅式熱交換芯體依次串聯連接。采取正壓送風，負壓排風。

配置三（圖1 c）：在民用建筑中考慮熱交換效率隨著風速的增加而降低，通常采用的芯體迎面風速為0.30～2.89 m/s[16]，而在畜舍中考慮熱交換效率及較大的通風量需求，本配置中選用的迎面風速為4 m/s，選擇風機的額定風量為2 500 m3/h。在風機的選擇上考慮風量、風壓、噪聲及其克服阻力的能力等方面因素，選擇軸流風機作為新風風機。風機風量增大，為提高熱回收效率，芯體體積也相應增加。本配置選用的板式熱交換芯體尺寸為600 mm′600 mm′600 mm，芯體翅片間距為4 mm。采用負壓送、排風，保證了換氣量，減少了漏風和排風側有害氣體對送風的污染等。

1.2 監測指標及方法

采用MODE-6004熱線式風速儀（日本加野麥克斯公司，精度為±（指示值的5%+0.1) m/s）測定熱交換芯體的迎面風速。采用APRESYS179-TH溫濕度自動記錄儀（艾普瑞（上海）精密光電有限公司，±0.3℃, ±0.3%RH）連續測定室外溫度及熱交換通風設備新風入口、新風出口、污風入口和污風出口的溫濕度。

目前，評價熱回收通風系統效果的主要指標是熱回收效率和能效比。反映熱回收通風能量效率的指標包括熱回收效率、能效比、熱回收負荷等，通過這些指標分析熱回收通風節能性和經濟性[16-17]。熱回收效率是熱回收通風實際回收熱量與理論最大回收熱量之間的比值；能量回收負荷是熱回收通風回收能量的絕對值；熱回收通風自身的風機是耗能的，考慮這部分耗能，使用能效比（coefficient of performance, COP）這一指標，是熱回收通風回收的能量與熱回收通風風機耗能之間的比值。當室內外的濕度差較小時，潛熱回收的潛力低[18]；畜舍正好屬于這種情況，所以本研究都使用顯熱回收效率。計算顯熱回收效率、熱回收負荷和能耗比的公式為：

顯熱回收效率：（1）

熱回收負荷：（2）

能效比： COP =/（3）

式中1、2、3分別表示新風入口溫度、新風出口溫度、污風入口溫度，℃；m、min分別表示送風風量、送風風量和排風風量兩者之間的較小風量值，m3/h；為新風質量流量，kg/s；c表示空氣的比定壓熱容，常溫下取1.005 kJ/(kg·℃)。為熱回收設備的能量回收負荷，kW；為熱回收設備的風機單位耗能，kW。

1.3 數據處理

試驗數據用Excel進行均值處理，結果用平均值±標準差表示。差異顯著性采用SPSS中的單因素方差分析進行處理，差異顯著水平為<0.05。

2 結果與討論

2.1 板翅式熱交換芯體配置不同迎面風速的熱回收效果

由圖2及表2可知，當舍內外溫差為12.08 ℃，迎面風速為1.05 m/s的情況下，新風經過板翅式熱交換芯體后溫度由2.40 ℃升至4.33 ℃，排出的污風溫度由9.01 ℃降至5.82 ℃；芯體迎面風速為0.86 m/s時，新風溫度由2.89 ℃升至5.67 ℃，污風溫度由9.26 ℃降至5.93 ℃。迎面風速高的熱回收芯體新風入出口溫差顯著低于迎面風速低的熱回收芯體（<0.05），說明風速高的氣流在熱交換芯體內進行熱量交換的時間短，溫度升高幅度低于風速低的氣流。有研究表明當室外溫度從–21 ℃變化到23 ℃時，畜舍使用熱回收通風設備時新風進出口溫差逐漸降低；當舍外溫度為20 ℃時，新風的進出口溫度基本沒有變化，且在整個試驗過程中新風出口溫度與室內溫度相差不超過5 ℃，提高新風溫度有利于緩解新風進入舍內造成的冷應激。本研究也有相似的趨勢，有可能因為測定的溫度范圍較小，效果趨勢不明顯。

圖2 板翅式熱交換芯體配置不同迎面風速時熱交換芯體各風口的溫度變化

表2 板翅式熱交換芯體配置不同迎面風速時熱交換芯體各風口的平均溫度

注：同列數值不同小寫字母表示差異顯著（< 0.05）。下同。

Note: Means in the same line with different lowercase letters differ significantly (< 0.05). Same as below.

在設備運行期間（圖3和表3），當舍內外溫差為12.08 ℃，迎面風速分別為1.05和0.86 m/s時，設備的顯熱回收效率及熱回收負荷的平均值分別為35.88%、43.63%和0.16、0.19 kW，兩者的顯熱回收效率均未達到冬季節能標準（65%）的要求；計算出2種風速條件下的能效比平均值分別為1.37和1.61。配置小迎面風速的熱回收芯體的顯熱回收效率、熱回收負荷和能效比均顯著高于配置大迎面風速的芯體（<0.05）。在管道、芯體相同的情況下，提供風量小的芯體顯熱回收效率相對較高，由于通風量小，小迎面風速芯體回收的絕對熱負荷量要大于大迎面風速。

圖3 板翅式熱交換芯體配置不同迎面風速時熱交換芯體的顯熱回收效率及熱回收負荷

表3 板翅式熱交換芯體配置不同迎面風速時熱交換芯體的運行效率

研究表明隨著迎面風速的增加，顯熱回收效率下降[1,19]。在本研究中，與配置小迎面風速的熱交換芯體相比，大迎面風速熱交換芯體的新風入出口溫差小，顯熱回收效率和熱回收負荷分別低21.6%和18.6%。這說明當迎面風量增加后，熱交換芯體兩側的氣流能量交換的時間縮短，新風溫度的升高幅度降低，出現熱回收效率的下降[20]。另外，2種風速條件下的能效比也較低。迎面風速與芯體壓降呈現正相關[21]。芯體壓降高說明芯體阻力大，阻礙氣流通過芯體會減少風量使設備無法達到所需通風量，同時增加風機的能耗。迎面風速偏小時，雖然有利于提高熱回收效率和減少壓降，但單位體積的熱交換芯體提供的風量減少，設備的利用效率偏低。因此控制適合的迎面風速很重要。本研究中芯體配置小迎面風速雖有較高的顯熱回收效率，風機能耗小，但其提供的通風量不能滿足畜舍冬季所需的最小通風量，達不到畜舍通風的目的，因此要綜合考慮通風量與熱交換效率平衡關系。實際應用中要適當的增加風機風量和芯體體積才能滿足大通風量的需求。此次配置的額定風量為400和200 m3/h，實際測得的風量更低，加上新風通過的迎風面積較小（僅為0.062 5 m2），芯體迎風面積與風機風量配比不當，也是導致熱回收效果不夠理想的原因之一。此時送排風選用的離心風機需克服較大的風壓，所需的能耗高，噪聲較大。

板翅式熱交換芯體保養維護比較困難，局部壓力損失大，氣流易存在交叉污染的問題。其熱交換效果除了受到自身傳熱材料性能的影響外，還受到排風和新風的比例，兩者風速等因素的影響[22-23]。研究表明舍內外溫差達到8 ℃時有很好的熱回收效果[24]，在本配置條件中當舍內外溫差為12.08 ℃時，2種迎面風速條件下顯熱回收效率最高僅為43.63%，可能與芯體和風機配比不適、芯體與風管的連接處漏風等有關。采用這種正壓連接方式時，新風側風壓高，向排風側漏風量較大。

2.2 新風依次經過2個板翅式熱交換芯體的熱回收效果

由圖4及表4可知，2個板翅式熱交換芯體串聯安裝時，新風經過第1級熱交換芯體后，溫度從3.60 ℃升高到6.42 ℃，污風溫度從9.21 ℃下降到7.63 ℃，有一定的熱交換作用；經過第2級熱交換芯體后出口溫度為7.90 ℃，此時污風溫度在通過熱交換芯體前后基本沒有變化（9.78，9.53 ℃）。第1級熱交換芯體的新風入出口溫差顯著高于第2級熱交換芯體（<0.05）。在舍內外溫差平均為10.49℃，舍外溫度在–3.89~2.98 ℃范圍變化時，第1級熱交換芯體的迎面風速為0.93 m/s，顯熱回收效率、熱回收負荷及能效比分別為52.11%、0.39 kW和3.26。串聯后經過第2級芯體的迎面風速甚微。

圖4 2個板翅式熱交換芯體串聯連接時各風口的溫度變化

表4 2個板翅式熱交換芯體串聯時芯體各風口的平均溫度

有研究表明板翅式熱交換芯體的熱交換效率范圍在50%~70%，迎面風速為1.0~3.0 m/s[22,25]。本研究中第1級熱交換芯體實際配套的迎面風速為0.93 m/s，顯熱回收效率平均為52.11%，沒有達到國內冬季節能標準要求（65%）。同時，新風經過第2級熱交換芯體時，風速受芯體壓降、風管等阻力的影響衰減，污風風速相對大些，此時即使新風入口與污風入口有一定的溫度差，新風與污風也無法充分進行能量交換，污風入口與出口的溫度基本無變化，從而導致第2級熱交換芯體的熱交換作用減弱，其熱回收效率及熱回收負荷較低，給舍內提供的新風量較小。由此可見，在畜舍內串聯安裝2個熱交換芯體時，不僅對整個系統的熱回收效果無增加作用，反而增加了系統的壓力損失，增加了風機的能耗，降低了送風效率，不具有可行性。本研究中室內外溫差均值為10.5℃，應具有較好的熱回收潛力，但第一級熱交換芯體的實際熱交換效率沒有達到65%的節能標準，可能與板翅式熱交換芯體逐級連接造成的通風阻力大、該熱交換芯體的結構尺寸與風機風量不匹配等有關。

圖5 第1級熱交換芯體的顯熱回收效率及熱回收負荷

2.3 優化板式芯體與風機配比后的熱回收效果

針對上述研究結果中存在的問題，本配置條件優化了板式熱回收芯體跟風機配比參數，提供適宜的迎面風速。圖6為板式熱回收通風系統運行時新風和污風的溫濕度變化趨勢。新風經過板式熱交換芯體后，溫度提升幅度較大，升高了8.23 ℃。此外在新風進入舍內的過程中，除了熱交換芯體的預熱作用外，風機自身的運轉發熱也起到一定的預熱作用，使新風溫度從8.51 ℃升高到11.74 ℃，這種氣流經過風機溫度上升的現象在冬季使用熱回收通風進行熱量回收的情況下是有利的，能夠利用風機產熱將新風溫度提升一定幅度，有利于室內保溫[7]。同時，舍外新風進入舍內后其相對濕度也有顯著下降趨勢。

圖6 板式熱交換芯體運行時風口的溫濕度變化

從測定結果來看，板式熱交換芯體的迎面風速為4.00m/s，風機風量約為2 500 m3/h。在舍內外溫差為12.12 ℃，舍外溫度在–0.29~0.34 ℃范圍內變化時，其顯熱回收效率為69.9%，達到了冬季節能標準（65%）。顯熱回收效率受畜舍內外氣溫的影響較大，冬季舍內氣溫升高會提高顯熱回收效率。因此若冬季畜舍內供暖較好，熱回收效率會更高，節省的能耗會更多。有研究表明熱回收通風系統的能效比大于2.5時認為具有節能作用[16-17]，本配置中熱回收負荷平均值為7.4 kW，其能效比為8.0，說明該配置條件下節能效果較好，符合節能的工況。

板式熱回收設備的熱交換效率范圍在50%~80%，迎面風速范圍為1~5 m/s[26-27]。本試驗測定的數據與上述范圍相一致。本配置條件中，為滿足畜禽舍大通風的需求，適當增加了熱回收芯體的尺寸和風機風量，保證芯體與風機的密封性，完善了兩者之間的配比。有研究表明在同一迎面風速條件下，大尺寸芯體的熱回收效率高于小尺寸芯體的熱回收效率[28]。熱回收芯體尺寸增大后，換熱通道長度增加，可提高熱交換效率，且在較大風速時效果更明顯。芯體尺寸的增大雖提高了熱交換效率，但通風阻力也升高，隨之芯體成本也增加。因此，在選用板式熱交換芯體時，應綜合考慮熱交換效率與成本和運行費用三者之間的平衡關系，從而確定最佳芯體尺寸。

研究表明當芯體翅片間距范圍為1~5mm時，熱回收效率隨著翅片間距的增加而減小[26]。熱交換芯體密度越大，空氣過芯體的有效換熱面積越大，但芯體密度的增大會造成芯體壓降增加，從而加大系統克服壓降的動力消耗[29]。如果回收的能量少于系統克服壓降消耗的能量，此時就不適合應用該熱回收設備。本研究中芯體翅片的間距為4 mm，密度適中，其顯熱回收效率為69.9%，在畜舍使用時其熱回收效率及提供的風量都是適宜的。另外選用的軸流風機在通風時所形成的壓力較離心式風機低，輸送的空氣量比離心式風機大、噪聲小，避免了噪聲對畜禽生產的影響。軸流風機與芯體負壓連接時氣流組織更加平穩，能降低芯體的滲漏，減少排風側的有害氣體對新風的污染，保證了換氣量。

表5 板式熱交換通風系統的運行效率

綜上，配置一和配置二雖完善了設備連接方式，體積小便于安裝，但其能效比低，其顯熱回收效率低于節能標準（65%），通風效率難以滿足畜舍的需求。配置三在上述基礎上平衡了熱回收效率及通風效率的關系，既具備較高的通風效率又能保證良好的熱回收效果，同時可提高舍內環境的熱舒適度，具有良好的經濟可行性。配置三中一臺設備提供的2 500 m3/h風量可滿足約400只肉兔的最小通風需求（肉兔最小通風量需求按照1.5 m3/kg體質量計算[30]）；在冬季密閉性好的供暖畜禽舍，舍內外的溫差較大，應用配置3種條件下的設備參數具有較大的能量回收潛力。同時該配置條件可明顯提高冬季新風出口溫度，有效降低冷風對畜禽舍內的動物特別是幼畜的冷應激，提高動物生產性能。另外該設備結構簡易，可根據畜舍的空間結構靈活安裝，減少占用空間，具有安裝可行性。

3 結 論

本試驗研究打破民用一體式熱回收設備的模式，通過不斷完善熱回收芯體與風機的類型、配比及連接方式，監測其熱回收效率及能效比等得出以下結論：

1）在一定風速范圍內，風速越小，熱回收設備的顯熱回收效率、能效比相比較高。

2）熱回收設備在畜禽舍內串聯連接時，其熱回收效率及通風效果不理想。

3）將板式熱回收芯體與軸流風機負壓連接，平衡了熱回收效率及通風效率的關系，熱回收系統的顯熱回收效率可達到69.9%，能效比為8.0，達到冬季節能標準。該配置適合應用于為改善舍內空氣質量而通風需求量大的畜禽舍。

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Heat recovery effect of heat recovery ventilation system with heat exchanger-fan for livestock house

Li Qin, Liu Peng, Liu Zhongying, Wang Meizhi, Liu Jijun, Wu Zhonghong※

(100193,)

Heat recovery ventilation, as a kind of energy saving ventilation, can alleviate the contradiction between heating energy consumption and ventilation. The application of heat recovery ventilation system for residential buildings has turned out that it has the problems of low ventilation efficiency and high cost when applied in the livestock house. A modified heat recovery ventilation system for livestock house was designed in this study, and the efficiency of heat recovery ventilation equipment under 3 different operating conditions was tested to find out the optimal operation conditions. In the first operating condition, the temperature difference inside and outside the livestock house was 12.08 ℃. The size of plate-fin heat exchanger was 500 mm′500 mm′250 mm. Fresh air supply adopted a positive pressure way and exhaust air used a negative pressure way. When the approach velocities were 1.05 and 0.86 m/s, the fresh air temperature through the heat exchanger increased by 1.93 and 2.79 ℃, the sensible heat recovery efficiency was 35.88% and 43.63%, the heat recovery load was 0.16 and 0.19 kW, and the coefficient of performance was 1.37 and 1.61, respectively. The sensible heat efficiency under both approach velocities was far below the energy saving standard in winter (≥65%). In the second operating condition, 2 plate-fin heat exchangers were in cascade connection, and the fresh air went through the 2 plate-fin heat exchangers in sequence. The size of heat exchanger, fan type and ventilation pattern were the same with the first condition. In this way, when the temperature difference between inside and outside was 10.49 ℃, the fresh air temperature passing through the first heat exchanger increased by 2.59 ℃. The sensible heat recovery efficiency was 52.11%, and meanwhile the heat recovery load and the coefficient of performance were respectively 0.39 kW and 3.26. The poor performance of the second heat exchanger showed that the two heat exchangers in series for livestock house were unnecessary. In the third configuration condition, both matching parameters and connection ways between heat exchanger and fans were optimized. The plate heat exchanger and the axial flow fan with low noise and large volume were used. The heat exchanger size was 600 mm′600 mm′600 mm. Both fresh air supply and exhaust air used a negative pressure way. When the temperature difference between inside and outside was 12.12 ℃ and the approach velocity was 4 m/s, the fresh air temperature increased by 8.23 ℃. The sensible heat recovery efficiency was 69.9%, and the coefficient of performance was 8.0, meeting the national energy-saving standard requirement. It is concluded that the heat recovery ventilation aimed to improve the balance between heat recovery efficiency and ventilation efficiency can meet the requirement of large volume ventilation and energy saving in the livestock house. So it is of great value to optimize the parameter and structure of heat recovery ventilation system for livestock house.

heat recovery; heat exchangers; ventilation; livestock house; sensible heat recovery efficiency; heat recovery load

10.11975/j.issn.1002-6819.2017.08.024

S882

A

1002-6819(2017)-08-0176-07

2016-08-17

2017-04-01

福利低碳環保養雞設施技術與設備研發（2014BAD08B08-3）；南方地區草食家畜舍飼小氣候調控技術研究（201303145）；國家兔產業技術體系（CARS-44-D-4）

李 琴，女，湖北仙桃人，研究方向：畜禽環境工程。北京 中國農業大學動物科技學院，100193。Email：crystal_stefer@126.com

吳中紅，女，甘肅靜寧人，博士生導師，研究方向：畜禽環境工程、環境應激與動物生殖發育。北京 中國農業大學動物科技學院，100193。Email：wuzhh@cau.edu.cn

李琴，劉鵬，劉中英，王美芝，劉繼軍，吳中紅. 畜舍熱交換芯體-風機熱回收通風系統的熱回收效果[J]. 農業工程學報，2017，33(8)：176－182. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2017.08.024 http://www.tcsae.org

Li Qin, Liu Peng, Liu Zhongying, Wang Meizhi, Liu Jijun, Wu Zhonghong. Heat recovery effect of heat recovery ventilation system with heat exchanger-fan for livestock house [J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2017, 33(8): 176－182. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2017.08.024 http://www.tcsae.org