顏妍 程曉東
1河南建筑材料研究設計院有限責任公司(450002)2開封新楓華置業有限公司(475004)
淺談低壓網絡短路電流在設計中的應用
顏妍1程曉東2
1河南建筑材料研究設計院有限責任公司(450002)2開封新楓華置業有限公司(475004)
在三相交流系統中可能發生的短路故障主要有三相短路,兩項短路和單相短路。一般10 kV及以下的高壓線路和低壓動力線路,通常先按發熱條件和校驗其電壓損耗來選擇導線和電纜截面,對于一些遠距離供電設備,還需考慮短路電流。
電纜截面;短路電流;接地故障電流;載流量
為保證供電系統安全、可靠、優質、經濟地運行,選擇導線和電纜截面時必須滿足下列條件:
1)發熱條件。導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產生的發熱溫度,不應超過其正常運行時的最高允許溫度。
2)電壓損耗條件。導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產生的電壓損耗,不應超過其正常運行時允許的電壓損耗。對于工廠內較短的高壓線路,可不進行電壓損耗校驗。
3)短路電流。短路電流計算用以校驗電氣設備的動穩定、熱穩定及分斷能力,整定繼電保護裝置。
驗算電纜的熱穩定時,短路點按下述情況確定:
1)不超過制造長度的單根電纜,短路發生在電纜的末端。2)中間接頭的電纜,短路發生在每一縮減電纜截面的線段首段;電纜線段為等截面時,則短路發生在下一段電纜的首段,即第一個中間接頭處。3)無中間接頭的并列連接的電纜,短路發生在并列點后。
某車間電力室的變壓器為S9系列10/0.4 kV 1 250 kVA,D,yn11連接,車間內MCC柜UA供電給另一子車間MCC柜UB,供電距離450 m,子車間有一4 kW油泵,供電距離22 m,接至此皮帶機的電纜型號求解如下。
1)先按發熱條件和電壓損耗選擇計算電纜截面,各種電纜型號的載流量在《工業與民用配電設計手冊》第三版中表9-34/35中能查出。其校正系數在《工業與民用配電設計手冊》第三版中表9-17~27中有具體介紹,根據綜合情況考慮可得出K值,K=Kt×K2,Kt為溫度系數,K2為敷設方式系數,此處我們就不一一列出,計算結果K≈0.626,實際載流量Id=Imax×K。
2)根據電機起動時線路允許電壓損失百分數U%=10,對于各種類型截面的電纜,電阻和電抗值在《工業與民用配電設計手冊》第三版中表9-78中能查出,電機起動時功率因數cosφ=0.5,可得到sinφ=0.866。再從手冊查出R’,X’,帶入下面公式

此處我們不一一列出計算過程,可得出結論對于4 kW電機,選用4 m×4 m的電纜Lmax=149 m。按說結果滿足題中22 m的要求,但是對于較遠距離的電機,我們需要核算一下單相接地故障電流。
3)當選用4 m×4 m的電纜時計算單相接地故障電流,計算公式詳見《工業與民用配電設計手冊》第三版中第四章,變壓器的阻抗查表4-22,R=1.23(Ω/km),X=5.63(Ω/km)。變壓器到MCC柜母排UA為線路L1,查表4-24,R1=0.056(Ω/km),X1=0.34(Ω/km)L1=0.01 km。MCC柜UA到子車間MCC柜電纜UB為線路L2,查表4-25,R2=0.037(Ω/km),X2=0.023(Ω/km)L2=0.45 km。MCC柜UB到4kW油泵電機為線路L3,查表4-25,R3=21.15(Ω/km),X3=0.2(Ω/km)L3=0.022 km。
油泵電機處的短路點阻抗:

設計中油泵的上級斷路器選的是HM3H-100/ 16Z/220/2過載長延時整定電流Ir1=In=16 A;短路瞬時電流Ir3=500 A,由此可知,當發生單相接地故障時,斷路器的瞬時過電流脫扣器不會動作,不符合選擇性要求,因此需要增大電纜截面。
當選用4 m×6 m的電纜時,MCC柜UB到4 kW油泵電機為線路L3,查表4-25,R3=14.1(Ω/ km),X3=0.2(Ω/km)L3=0.022 km。
代入上述公式,可得Z’≈0.355(Ω/km)單相接地故障電流K’=220/Z≈619A。
當發生單相接地故障時,斷路器的瞬時過電流脫扣器會動作,符合選擇性要求,所以應選用4 m× 6 m的電纜。
對于TN-S系統,在發生接地故障時,和下級熔斷器、斷路器之間很難有選擇性。上級可選用帶接地故障保護的斷路器,這種方式多用于安全防護要求高的場所,在末端電路裝設剩余電流動作保護器,以減少非選擇性切斷電路,也可選擇上述的加大電纜截面來保護電路。具體方案需從實際情況和工程造價等多方面來考慮。
[1]GB 15544—1995,三相交流系統短路電流計算[S]. [2]GB 50054—95,低壓配電設計規范[S].
[3]GB 50052—2009,供配電系統設計規范[S].