超短波大變比阻抗變換器的研制

周平章，楊 靜

(中國電子科技集團公司第9研究所，綿陽 621000)

超短波大變比阻抗變換器的研制

周平章，楊 靜

(中國電子科技集團公司第9研究所，綿陽 621000)

討論了超短波大變比阻抗變換器的設計和制作。通過對頻率范圍、變比、插損以及功率容量的分析，結合鐵氧體磁芯的頻率特性，確定了電路的結構和參數。該器件采用低損耗鎳鋅鐵氧體功率材料，應用于超短波功放模塊中，起阻抗匹配作用，保證了系統功率傳輸的效率及可靠性。

超短波;大變比;阻抗變換器;功率材料

0 引 言

超短波頻段發射機、接收機正朝超寬帶方向發展，且功率在不斷提高，這就要求射頻鐵氧體器件順應發展，朝大功率、寬頻帶的方向發展。超短波發射機的電路形式變化不大。在這種情況下，為了提高電臺的抗干擾能力、組網能力，就需要使用一些新技術、新器件。其中低阻抗輸出的射頻功放芯片是單前大量使用的元件。低阻抗輸出的射頻功放芯片(通常為幾Ω)和50 Ω阻抗的傳輸系統之間需要大變比阻抗變換器進行連接。

本文所述的阻抗變換器參數如下：工作頻率：20～100 MHz，阻抗變比：50 Ω∶5.5 Ω(9∶1)，插入損耗≤0.35 dB，駐波系數≤2.0，承受功率：300 W。該器件應用于超短波大功率發射機中功率放大器的輸出端和傳輸系統之間，起阻抗匹配作用。超短波大變比阻抗變換器的應用保證系統功率傳輸效率及可靠性。

1 電路設計

本阻抗變換器頻帶較寬，功率較大，而且為9∶1的大變比、低輸入阻抗的阻抗變換。對于大變比的阻抗變換，可以采用2個傳輸線變壓器級聯的方法，比如使用4∶1變換和2.25∶1變換級聯實現9∶1的阻抗變換，也可以采用傳輸線變壓器和集中參數變壓器相結合、采用單個磁芯的辦法。

上述方法各有優缺點。2個傳輸線變壓器級聯的方法可充分發揮傳輸線變壓器寬頻帶的優點，不過這種實現方法使用磁芯較多、器件的體積較大、插入損耗也較大；而傳輸線變壓器和集中參數變壓器相結合的辦法，一方面可以保持較好的寬頻特性，另一方面體積可以做得較小。

綜上所述，這里采用傳輸線變壓器與集中參數變壓器相結合的方式。在9∶1傳輸線變壓器基礎上增加LC補償網絡的設計方案實現技術指標要求。電路結構如圖1所示。

圖1 9∶1阻抗變換器電路原理

2 電路參數設計

2.1 鐵氧體磁芯材料的選擇

鐵氧體磁芯的磁導率與頻率有一定的變化關系，這一關系通常用磁譜來描述。對于鐵氧體磁芯來說，其磁譜的一般特點是：磁導率的實部μ′在一個較低的頻率范圍內是基本不變的，而當工作頻率逐漸升高接近某一個頻率時，磁導率的實部μ′和虛部μ″開始出現劇烈變化，即磁導率μ進入了劇烈頻散區，這一頻率被稱為臨界頻率或截止頻率，常用fr來表示。

本文中使用的磁芯是用弛豫型軟磁鐵氧體材料制作的，這種軟磁材料的特點是磁導率的實部μ′是隨頻率單調下降的，而虛部μ″在fr處出現峰值之后在另一個頻率處又會出現一個峰值，此時該頻率稱為弛豫頻率[1]。在超短波段高功率情況下，由磁芯磁導率中μ″所引起的損耗(有功損耗)使變壓器發熱，導致變壓器溫度上升，從而使其性能變壞，嚴重時造成惡性循環。因此，在超短波段高功率情況下，為了減小磁芯損耗功率，應采用低損耗鐵氧體功率材料。

本阻抗變換器的承載功率較大，這會帶來2種問題：功率損耗與磁芯飽和。在大功率的情況下，功率損耗帶來的熱效應是影響傳輸效率和系統可靠性的主要因素。本阻抗變換器的功率損耗由三部分構成：傳輸損耗、反射損耗與磁芯損耗。

傳輸損耗由傳輸線的特性阻抗決定，要減小傳輸損耗則要保證傳輸線的特性阻抗滿足阻抗匹配的要求。在傳輸線特性阻抗滿足阻抗匹配的要求時，若不考慮傳輸線本身的介質損耗，則傳輸損耗可以忽略不計。

反射損耗由匹配特性決定，要減小反射損耗則要保證傳輸線變壓器擁有足夠的電感量。反射損耗并不直接導致發熱，反射損耗較大時會使功率重新返回到阻抗變換器的源端，對前級器件造成影響。磁芯損耗由磁芯材料本身決定，要減小磁芯損耗則要保證磁芯具有較高的μQf積(其中Q為品質因數，f為頻率)，數量級大概為2×109。

磁芯損耗是功率損耗導致發熱的主要因素，情況惡劣時可能導致惡性循環，即磁芯損耗大導致傳輸線變壓器的溫度升高，溫度升高使磁芯的臨界場降低、磁芯損耗加大，磁芯損耗加大引起傳輸線變壓器溫度進一步升高，磁芯損耗與溫升形成正反饋，最終使傳輸線變壓器的溫度超過居里溫度，磁芯特性由亞鐵磁性變成順磁性，磁芯的作用完全消失，器件損壞。因而一方面要降低功率損耗，另一方面要對器件進行熱設計，使熱量能及時導出，不會在器件內部積聚。

文獻[1]分別從傳輸損耗、反射損耗和相移技術要求出發討論了變壓器材料的選擇原則，并給出了相應的設計圖表。可以得出結論：降低磁芯磁導率而提高Qf對于改善傳輸損耗、反射損耗和相移都是有益的。最終確定所用材料為大功率低損耗鎳鋅鐵氧體材料。

根據變壓器帶寬系數的大小與繞組單位線長電感的關系可知：當繞組線長和磁芯材料一定的時候，以電感量最大的磁芯尺寸最佳，當材料一定時，以達到相同電感量的最短線的磁芯尺寸為最好。

根據平均功率300 W計算的與連續波等效的平均電壓為:

(1)

對于超短連續波，允許的磁芯最大磁感應強度約為100 Gs(在100 Gs以上磁芯損耗急劇上升[2])，在脈沖調制情況下，與連續波等效的磁芯平均最大磁感應強度低于100 Gs，本器件設計取100 Gs，由此得到磁芯磁路截面積與匝數的最小乘積為：

AgN1≥1.38cm2

(2)

根據設計經驗，選用矩形截面磁環，由于在尺寸相同的條件下，EI磁芯的電感量比較大，而繞單匝的線長較短，且線圈容易繞制及成形，又根據功率容量要求，最后磁芯采用EI28型。在得到需要的電感量的同時減小了線長，提高了上限頻率。EI28型磁芯磁路截面積為0.56 cm2，平均磁路長度為5.2 cm。考慮到功率容量為避免磁芯飽和，采用2副EI28磁芯可承受近2倍的功率，提高承受功率裕度。此時，磁路截面積為1.12 cm2。

變壓器并聯電感的大小是由傳輸損耗、反射損耗和相移以及所選用的鐵氧體材料的特性決定的。

根據傳輸損耗、電壓駐波系數分別計算所要求的并聯電感值，從而得到需要的匝數。查圖表可知[3]，為使傳輸損耗在0.3 dB以下，要求ωL0μ′/Rg>1.2；為使電壓駐波系數小于1.25，即反射損耗小于19 dB，要求ωL0μ′/Rg>5，顯然應該滿足:

(3)

式中：ω為角頻率;L0為空心線圈電感量;μ′為導磁率實部,式中為60。

由式(3)得L0≈0.5 μH。

由前面的計算可知：為使連續波平均磁感應強度限制在100 Gs以下，要求AeN1>1.38 cm2,其中Ae=1.12 cm2，所以N1>2.5，同時考慮由并聯電感確定匝數需要滿足N≥3，本設計取匝數N=3。

2.2 傳輸線的設計

傳輸線的功率容量應不小于變壓器的功率容量。為了達到寬頻帶的目的，繞制變壓器使用的傳輸線的特征阻抗應盡可能滿足最佳特征阻抗的要求。

根據設計要求，Rg=50 Ω，Rb=5.5 Ω，雙傳輸線的最佳特征阻抗為：

(4)

式中：Z0為最佳特征阻抗；Rg為輸入阻抗；Rb為輸出阻抗。

傳輸線長度應限定在1/8波長以內，根據上限頻率fmax=100 MHz計算傳輸線的長度上限值為：

(5)

式中：lmax為傳輸線的長度;v為光速;fmax為上限頻率。

本器件特點在于大功率、大變比。因此，在選定了磁芯型號規格以及決定了繞組匝數的情況下,對于大變比的阻抗變換設計而言，另一重點在于傳輸線選擇。通過仿真設計，選用的同軸線的內、外導體結構可以使其耦合系數為1。

電路要求的最佳特征阻抗值為16.7 Ω，沒有成品同軸電纜供應，也無法加工制作,最終采用25 Ω成品同軸電纜為傳輸線，外加LC補償網絡的方法[4]，同軸電纜內導體作為輸入端,而同軸電纜的外導體錫焊在一起作為輸出端。

在工藝上又可以通過控制繞組的疏密程度來控制變壓器繞組的線長以及互感情況，同時減少繞組的匝間分布電容和對地電容，提高繞組自諧頻率，改善了阻抗變換器高頻端的插入損耗、電壓駐波比等電性能，有利于提高傳輸線變壓器的工作范圍，從而增大阻抗變換器的上限工作頻率。

傳輸線阻抗根據變壓器的最佳特性阻抗Z0確定，線長根據最大工作頻率fmax確定，功率容量P根據變壓器承受的功率確定[5]。

3 設計結果和小結

根據上述設計方案，技術指標的設計結果如表1和圖2～圖4。設計結果滿足技術指標的要求。

通過全溫度范圍研究及實驗結果可以發現，器件的插入損耗隨著頻率的增高而變大，這是由于實際使用的磁芯損耗特性會隨頻率的升高而減小；同時低溫下頻率低端的插損會小于常溫下的情況，這是由于低溫時磁芯的損耗特性也會下降，降低插損見表1和圖1。同時，駐波隨頻率的增加會增加，這是由于磁導率的實部μ′(傳輸特性)隨頻率的增加而下降，即電感量下降。

分析超短波段的阻抗變換器特點可以看出：

(1) 采用傳輸線變壓器與集中參數變壓器相結合的方式，在9∶1傳輸線變壓器基礎上增加LC補償網絡的設計方案實現技術指標要求；

(2) 選用合適的低損耗鎳鋅鐵氧體功率材料保證了寬帶傳輸線變壓器的頻率性能，提高了變壓器的工作效率，有利于提高阻抗變換器的功率容量和工作時的可靠性；

表1 器件測試結果

圖2 典型傳輸損耗曲線

圖3 典型駐波系數曲線

圖4 典型阻抗變換曲線

(3) 阻抗變換器采用同軸電纜作為傳輸線，確保特性阻抗的要求，減小繞組漏感，提高了整個合成器的高頻傳輸特性。

4 結束語

本器件采用傳輸線變壓器與集中參數變壓器相結合的方式，同時具備了傳輸線變壓器體積小、頻帶寬的優點，也保證了大變比、寬頻帶的要求。器件具有頻帶寬、插入損耗低、電壓駐波比小、功率容量高、體積小、環境適應性好的優點。該器件能提高系統功率傳輸效率及可靠性，降低系統的制作成本。

[1] 張紀綱.射頻鐵氧體寬帶器件[M].北京：科學出版社，1986.

[2] CAO M,LIN J C,ZHANG D H.Principle and design on VHF-band high power combiner [J].Journal of Communication University of China (Science and Technology)，2006(2): 43-46.

[3] 沈其聰.通信系統教程[M].北京：機械工業出版社，2008.

[4] 吳恒恒.傳輸線變壓器相位補償技術及其應用[J].微波學報，2009，25(5)：51-55.

[5] 虞海敏,盛勝軍,蘇力晟.VHF2.5 kW寬帶四路功率合成器的設計與實現 [J].通信對抗,2014,33(2)：24-26.

Development of Ultra-short Wave High Ratio Impedance Converter

ZHOU Ping-zhang,YANG Jing

(9th Institute,CETC,Mianyang 621000,China)

This paper discusses the design and execution of ultra-short wave high ratio impedance converter.Through analyzing the frequency bound,ratio,insertion loss and power capacity,the configuration and parameter of the circuit are determined combining with the frequency characteristics of ferrite magnetic core.The device is based on low loss Ni-Zn ferrit power material,and is applied to ultra-short wave power amplifier module for impedance matching as well as ensures the efficiency and reliability of system power transmission.

ultra-short wave;high ratio;impedance converter;power material

2016-10-31

TN624.1

B

CN32-1413(2016)06-0112-04

10.16426/j.cnki.jcdzdk.2016.06.024