多層材料組合腔型吸聲覆蓋層的吸聲特性研究*

劉國強 樓京俊 何其偉

(海軍工程大學動力工程學院1) 船舶振動噪聲重點實驗室2) 武漢 430033)

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多層材料組合腔型吸聲覆蓋層的吸聲特性研究*

劉國強1,2)樓京俊1,2)何其偉1,2)

(海軍工程大學動力工程學院1)船舶振動噪聲重點實驗室2)武漢 430033)

改善水下航行器吸聲覆蓋層的低頻吸聲性能是一個難點問題.基于聲波垂直入射的二維理論，利用有限元軟件COMSOL建立的二維軸對稱模型并結合結構參數進行了吸聲特性分析，結果表明，在相同的穿孔率下，多層材料覆蓋層吸聲性能優于單層材料覆蓋層，尤其在低頻表現方面;組合型空腔結構吸聲性能優于單腔結構；隨著穿孔率的增大，覆蓋層的低頻吸聲性能得到明顯的改善；增加表面厚度可整體提高覆蓋層的吸聲性能;選擇合適的空腔結構對于覆蓋層有重要作用.

吸聲覆蓋層;多層材料;組合腔型;COMSOL;吸聲性能

0 引 言

水下吸聲覆蓋層是水下航行器隱身的一個重要組成部分，而隨著遠程主動聲吶技術的發展，探測聲波的頻率越來越低，現在水下吸聲覆蓋層在低頻吸聲性能方面成為研究熱點.而對空腔結構的優化目的是提高吸聲覆蓋層在低頻段的吸聲性能[1].

提高吸聲覆蓋層的低頻吸聲性能主要從結構和材料兩方面進行優化.在結構方面，商超等[2]采用有限元法研究了以空氣為背襯的混合型空腔結構覆蓋層的吸聲特性，通過優化設計進一步提升了吸聲覆蓋層的全頻段尤其低頻的吸聲性能；陶猛等[3]采用波導有限元法分析了組合腔型吸聲覆蓋層的吸聲性能，隨著組合腔的不同嵌入比例大大改善了低頻吸聲性能；姚熊亮等[4]基于三維有限元法計算了復合腔型聲學覆蓋層的聲學性能，通過模型試驗提高了覆蓋層的低頻吸聲效果.在材料方面，呂林梅等[5]通過內嵌不同形狀的散射子的黏彈性吸聲覆蓋層，給出了提升覆蓋層低頻吸聲性能的優化思路；于利剛等[6]通過對含有玻璃微球的黏彈性復合材料覆蓋層的水下吸聲性能進行了理論分析并采用遺傳算法優化，提高了低頻吸聲性能；楊海濱等[7]采用由包覆軟材料的圓柱空腔周期嵌入橡膠材料制成的一種含圓柱形諧振散射體黏彈性材料吸聲層，此結構改善了覆蓋層的低頻吸聲性能.

以上文獻均是對單層材料的吸聲覆蓋層進行結構和材料方面的優化研究.本文主要對小腔包圍大腔的多層材料組合型空腔結構進行的吸聲特性分析，結果表明，多層材料組合型空腔結構的吸聲特性明顯優于單層材料組合型空腔結構和多層材料單腔結構，尤其改善了低頻吸聲性能并得到了其他結構參數對覆蓋層影響的規律.

1 理論模型

假定流體為理想流體，具有無粘滯、均勻及流速為零的特點，再假定密度和壓力不變.

流體有限元方程

一般固體結構的有限元振動方程可表示

式中：Ms為整體質量矩陣；Ks為整體剛度矩陣.

(3)式中：ρs為結構材料的密度；Nδ為位移插值形函數矩陣；D為本構關系矩陣，σ=Dε.

將上式結合邊界條件，最終可得

(4) 通過流體和固體有限元方程則整個系統的流體與固體耦合有限元方程改寫為如下形式

流體結點聲壓p與結構結點位移δ符合如下表達形式的周期性邊界條件

(6) 在流-固結構方程中，各矩陣首先按照元素對應的結點進行相應分塊，然后結合邊界條件，可將耦合方程化為如下形式

(7)

式中：χ為δ或p，δ為結構質點的位移矢量.

通過式(7)，可獲得單元中各個結點的位移與聲壓.將聲壓分別用級數和的形式來表示

(8)

從聲波能量計算的角度分析來看，反射或透射系數可以表示為

(9)

故吸聲系數表達式為

(10)

2 計算模型

有限元仿真軟件COMSOL模型見圖1.由于組合腔吸聲覆蓋層的排列方式具有周期性，為了計算方便選取吸聲覆蓋層的一個單元作為研究對象.該吸聲覆蓋層由表層，穿孔層，基層和鋼背襯組成，空腔是小腔環繞大腔的組合空腔，圖2是吸聲覆蓋層一個單元的剖面模型，圖3是單腔結構的橫剖視圖，圖4是組合腔結構的橫剖視圖.

圖1 組合腔二維軸對稱模型

圖2 一個覆蓋層單元的剖面模型

圖3 單個空腔結構

圖4 組合空腔結構

根據對稱性，文中模型采用二維軸對稱模型.由圖1可知，采用聲固耦合模塊，在邊界條件設置上，利用COMSOL將三維模型的周期性邊界轉化為法向量為零的二維軸對稱模型的邊界，下邊界1由于與航行器殼體接觸故下邊界位移為零，由于對稱性，模型的徑向位移為零，則邊界6，7的位移為零，模型只能軸向變形，邊界2～4為自由變形用來模擬空腔隨聲壓的變化，然后平面波垂直入射在邊界4，邊界5，8設為指定位移，邊界1設為固定約束條件；其中仿真計算時采用自由剖分三角形網格，網格最大尺寸為2.0 mm,通過聲固耦合模塊計算出模型的吸聲系數.材料參數見表1.

表1 吸聲覆蓋層結構和材料參數

3 模型有效性驗證及結果分析

3.1 COMSOL模型有效性驗證

為了驗證有限元模型的有效性，選取粘彈性模型的結構參數如下：圓柱外半徑a為21 mm，內半徑b為12 mm，厚度L為50 mm，表面層和基層的厚度均為3 mm.所選用的是單層材料參數如下：彈性模量為300 MPa，損耗因子為0.45，密度為1 300 kg/m3，泊松比為0.493，通過仿真結果與理論模型中鋼背襯條件下計算的二維理論解析公式對比見圖5，在計算組合腔型覆蓋層時，組合腔型只是比圓柱腔型對了一個小圓柱腔，只是在有限元分析時在空腔內部增加了自由邊界，聲固耦合邊界及無反射流體吸聲邊界不受影響，COMSOL模型的準確性不受影響[9-10].通過圖中分析可以認為在工程誤差允許的范圍內，兩條曲線的變化趨勢和數值大小基本保持一致，由此說明了組合形空腔吸聲覆蓋層COMSOL模型的可行性.

圖5 二維軸對稱模型與二維理論模型的對比

3.2 材料對吸聲覆蓋層的影響

圖6為相同穿孔率下不同材料以及有無空腔對吸聲系數的影響，其中多層材料是表層，穿孔層，基層三種不同材料；單層材料是一種材料、有空腔組成的覆蓋層.

圖6 不同材料之間吸聲曲線的對比

由圖6可知，多層材料比單層材料整體吸聲性能好.在低頻表現方面，在第一個吸聲波峰多層材料的吸聲系數是0.52，單層材料的吸聲系數是0.37，隨著材料的不同之間組合，覆蓋層在低頻表現更好，中高頻兩者之間表現差不多；隨著空腔的加入，覆蓋層在低頻吸聲大大改善，這是因為在穿孔層加入空腔，能夠使平面縱波在吸聲層傳播過程不斷轉化為剪切波增大波形轉換而且吸聲層的剪切損耗因子遠大于縱波的損耗因子這樣可以比較好的增加對聲能地消耗.

3.3 空腔結構對吸聲覆蓋層的影響

本例討論的是相同穿孔率下空腔結構對吸聲系數的影響，分別是大腔小腔均存在的工況1，有大腔無小腔的工況2，無大腔有小腔的工況3.圖7為不同空腔結構之間吸聲曲線的對比，工況1在低頻吸聲表現明顯比工況2，3好，工況1的第一個吸聲波峰對應的頻率是450 Hz，吸聲系數是0.52；工況2，3的第一個吸聲波峰出現對應的頻率分別是1 450，1 050 Hz,吸聲系數分別是0.585，0.518.在中高頻方面工況2，3吸聲表現顯然比工況1好，在工程應用時應該兼顧兩種情況進行選擇.

圖7 不同空腔結構之間吸聲曲線的對比

3.4 穿孔率對吸聲覆蓋層的影響

圖8為不同穿孔率之間吸聲曲線的對比，隨著穿孔率的增大，覆蓋層的低頻吸聲性能得到比較大的提高，第一吸聲波峰向低頻移動，而在中高頻段，3種穿孔率結構的覆蓋層的吸聲效果大體相似，穿孔率增大對于中高頻吸聲沒有提升效果.

圖8 不同穿孔率之間吸聲曲線的對比

3.5 不同表面厚度對吸聲覆蓋層的影響

圖9為不同表層厚度對吸聲覆蓋層的影響，隨著覆蓋層的表層厚度增加，覆蓋層的吸聲系數整體增高并且吸聲曲線向高頻移動.在低頻方面，3種工況下的曲線第一個吸聲波峰3者差別比較小，表層厚度越小，波型轉換頻率越快；在中高頻方面，表層厚度越大，吸聲性能表現越好.

圖9 不同表面厚度之間吸聲曲線的對比

4 結 論

1) 在相同的穿孔率下，多層材料的覆蓋層比單層材料的覆蓋層吸聲性能表現優秀，尤其在低頻表現方面；組合型空腔結構對于改善吸聲覆蓋層的低頻吸聲性能有重要作用，在相同的穿孔率下組合型空腔結構吸聲性能比單腔結構要好.

2) 穿孔率對于提高吸聲覆蓋層的低頻吸聲性能有比較重要的作用.隨著穿孔率的增大，覆蓋層的低頻吸聲性能得到明顯的改善；在中高頻的吸聲性能與穿孔率關系不是很大.

3) 增加表面厚度可整體提高覆蓋層的吸聲性能，但使吸聲曲線向高頻偏移，對于改善低頻吸聲性能作用很小.

4) 選擇合適的空腔結構對于覆蓋層有重要作用.組合型空腔結構能明顯提高低頻吸聲表現但在中高頻方面，3種空腔結構吸聲性能趨于穩定，大圓柱空腔，小圓柱空空腔的吸聲性能優于組合型空腔結構.

[1]張浩，傅欣藝，尹銚，等.吸聲覆蓋層研究進展[J].應用聲學，2013，32(4)：296-304.

[2]商超，張嘉鐘，曹偉，等.混合型空腔結構覆蓋層吸聲性能研究及其優化設計[J].振動與沖擊，2011，30(8)：218-220.

[3]陶猛，卓琳凱.組合腔型吸聲覆蓋層的聲學特性分析[J].上海交通大學學報，2013，47(3)：409-412.

[4]姚熊亮，計方，李鵬.復合腔型聲學覆蓋層聲學性能研究[J].中國造船，2010，51(4)：86-91.

[5]呂林梅，溫激鴻，趙宏剛，等.內嵌不同形狀散射子的局域共振型黏彈性覆蓋層低頻吸聲性能研究[J].物理學報，2012，61(21)：1-8.

[6]于利剛，李朝暉，王仁乾，等.含玻璃微球的黏彈性復合材料覆蓋層的水下吸聲性能分析[J].2013,62(6):3011-3018.

[7]楊海濱，李岳，趙宏剛，等.一種含圓柱形諧振散射體的黏彈性材料低頻吸聲機理研究[J].物理學報,2013,62(15):301-307.

[8]胡碰.靜水壓力下聲學覆蓋層聲學性能模塊化方法研究[D].上海：上海交通大學，2008.

[9]何世平，湯謂霖，何琳，等.變截面圓柱形空腔覆蓋層吸聲系數的二維近似解[J].船舶力學，2006，10(1)：120-127.

[10]商超，張嘉鐘，曹偉，等.含橢圓柱空腔的聲學覆蓋層的吸聲特性研究[J].哈爾濱工業大學學報，2012，44(1)：22-25.Absorption Characteristics of Multi-layered Material Anechoic Coating on Composite Cavities

LIU Guoqiang1,2)LOU Jingjun1,2)HE Qiwei1,2)

(CollegeofPowerEngineering,NavalUniversityofEngineering,Wuhan430033,China)1)(NationalKeyLaboratoryonShipVibration&Noise,Wuhan430033,China)2)

Improving the low-frequency acoustic performance of sound absorption coating of submarine is a difficult problem. Based on the theory of sound wave normally impinging on the absorption layer of 2D, the 2D shaft mode of composite cavities is established by finite element COMSOL, which is tested to analyze the absorption characteristics combined with structural parameters. The calculation results indicate that the absorption performance of multi-layered material anechoic coating is better than that of single-layered material anechoic coating, especially the performance of low-frequency. Besides, the absorption performance of composite cavities is found to be better than that of single cavity. With the increased perforation rate, the absorption performance of anechoic coating in low-frequency is improved. Increasing the surface thickness can improve the absorption performance of anechoic coating. Choosing the appropriate cavity structure is important. Besides, the future acoustic optimization of the multi-layered composite cavities anechoic coating is guided by the study.

anechoic coating; multi-layered material; composite cavities; COMSOL; absorption performance

2016-09-22

*國家自然科學基金項目(51179197)、國家自然科學基金青年基金項目(51509253)資助

TB564;O429 doi:10.3963/j.issn.2095-3844.2016.05.018

劉國強(1991- )：男，碩士生，主要研究領域為艦船振動與噪聲控制