柱端鉸型受控?fù)u擺式鋼筋混凝土框架抗震性能的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究

魯　亮, 江　樂, 李　鴻, 呂西林

(1.同濟(jì)大學(xué) 結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所，上海　200092；2.上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司，上海　200092)

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柱端鉸型受控?fù)u擺式鋼筋混凝土框架抗震性能的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究

魯亮1, 江樂1, 李鴻2, 呂西林1

(1.同濟(jì)大學(xué) 結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所，上海200092；2.上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司，上海200092)

摘要：柱端鉸型受控?fù)u擺式鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，是經(jīng)過特殊節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)控制理論相結(jié)合而形成的一種新型消能減震結(jié)構(gòu)體系。通過對(duì)一個(gè)縮尺比1/3的三層三跨搖擺框架模型和一個(gè)同尺寸的常規(guī)鋼筋混凝土模型進(jìn)行模擬地震振動(dòng)臺(tái)對(duì)比試驗(yàn)，研究模型結(jié)構(gòu)在不同水準(zhǔn)地震作用下的動(dòng)力特性、加速度響應(yīng)、位移響應(yīng)，分析結(jié)構(gòu)的抗震性能。試驗(yàn)結(jié)果表明柱端鉸型受控?fù)u擺式鋼筋混凝土框架集中耗能機(jī)制明確,地震作用后能自主復(fù)位，主體承重構(gòu)件在大震下保持完好，是一種免損傷的新型結(jié)構(gòu)體系。

關(guān)鍵詞：搖擺框架;節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì);振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn);抗震性能;柱端鉸

從Housner[1]發(fā)現(xiàn)可搖擺式基礎(chǔ)對(duì)結(jié)構(gòu)抗震的有利作用以來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了搖擺結(jié)構(gòu)體系的一系列研究。Priestley等[2]對(duì)一基礎(chǔ)可搖擺式模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，驗(yàn)證了Housner提出的搖擺結(jié)構(gòu)耗能機(jī)理。Deierlein等[3]開始了帶可搖擺式基礎(chǔ)的后張預(yù)應(yīng)力鋼框架結(jié)構(gòu)研究，并引入豎向耗能裝置。Roh[4]放松框架柱基礎(chǔ)約束構(gòu)成搖擺柱，并且加入黏滯阻尼器耗能。Roh等[5-6]提出搖擺柱計(jì)算分析的宏觀模型并隨后又進(jìn)行靜力荷載試驗(yàn)，進(jìn)行單榀框架的抗震性能分析。周穎等[7]研究表明：放松結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)約束或者構(gòu)件間約束，在地震作用下使結(jié)構(gòu)發(fā)生搖擺，可以降低結(jié)構(gòu)本身的延性設(shè)計(jì)要求，減小地震破壞，結(jié)構(gòu)總體造價(jià)相應(yīng)降低。

基于國(guó)內(nèi)外搖擺結(jié)構(gòu)的一系列研究，本文作者首次提出了受控?fù)u擺式鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系(Controllable Rocking Reinforced Concrete Frame，CR-RCF)[8-12]，并設(shè)計(jì)了數(shù)種構(gòu)造差異較大的結(jié)構(gòu)形式，為了與其它CR-RCF結(jié)構(gòu)有所區(qū)別，本文將柱端鉸型受控?fù)u擺式鋼筋混凝土框架簡(jiǎn)稱為CR-RCFc。CR-RCFc的主要結(jié)構(gòu)特征在于：①放松柱與基礎(chǔ)、柱與梁約束，框架柱的上下端全部采用鉸接，并在柱內(nèi)布置無(wú)黏結(jié)預(yù)應(yīng)力筋提供彈性恢復(fù)力，這樣結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度得到較大弱化，結(jié)構(gòu)所受地震作用將大大減小，通過調(diào)整預(yù)應(yīng)力的數(shù)量來控制結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度；②CR-RCFc結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度主要由預(yù)應(yīng)力筋提供，比常規(guī)框架小很多，預(yù)期無(wú)控結(jié)構(gòu)(未設(shè)置阻尼耗能裝置)的地震位移響應(yīng)會(huì)比常規(guī)結(jié)構(gòu)大很多，為控制結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)，在結(jié)構(gòu)層間布置阻尼器，以耗散地震能量并控制結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)位移以滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求；③節(jié)點(diǎn)處設(shè)置抗風(fēng)和抗小震裝置，以滿足結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載和小震作用下的舒適度要求。

本文以CR-RCFc結(jié)構(gòu)和常規(guī)鋼筋混凝土框架(Reinforced Concrete Frame，RCF)結(jié)構(gòu)為振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)對(duì)比研究對(duì)象，設(shè)計(jì)和制作了比例為1/3的縮尺模型，通過振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，驗(yàn)證CR-RCFc結(jié)構(gòu)的抗震有效性，對(duì)比分析了CR-RCFc與RCF結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性、加速度和位移響應(yīng)，評(píng)價(jià)其抗震性能。

1模型設(shè)計(jì)

1.1結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介

試驗(yàn)原型結(jié)構(gòu)為一個(gè)三層三跨鋼筋混凝土框架，建筑所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2 g。層高3.6 m，一個(gè)開間平面尺寸5.4 m×13.5 m；柱截面尺寸為450 mm×450 mm,梁截面尺寸為300 mm×450 mm,板厚120 mm，梁板為普通梁板結(jié)構(gòu)。

1/3縮尺CR-RCFc結(jié)構(gòu)模型的混凝土材料采用強(qiáng)度等級(jí)C30的細(xì)石混凝土。框架柱內(nèi)無(wú)黏結(jié)預(yù)應(yīng)力筋對(duì)角布置，每孔采用2Φs5預(yù)應(yīng)力鋼絲，預(yù)應(yīng)力筋配筋取值依據(jù)文獻(xiàn)[13-14]的研究成果，初始張拉控制應(yīng)力為0.35fptk，fptk為預(yù)應(yīng)力鋼絲的極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，截面普通鋼筋按構(gòu)造配筋。振動(dòng)臺(tái)模型照片見圖1。

圖1　CR-RCFc試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.1 CR-RCFc test model

1/3縮尺的RCF結(jié)構(gòu)模型的外形尺寸、構(gòu)件截面尺寸及混凝土材料與CR-RCFc完全相同，構(gòu)件配筋按現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[15]設(shè)計(jì)，RCF結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵妶D2。

模型設(shè)計(jì)制作、臺(tái)面地震波以及試驗(yàn)實(shí)施所遵循的動(dòng)力相似關(guān)系見表1。

圖2　RCF試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig. 2 RCF test model

物理參數(shù)相似關(guān)系相似比備注長(zhǎng)度Sl1/3尺寸控制應(yīng)變Sε=11彈性模量SE1應(yīng)力Sσ=SE1質(zhì)量密度Sρ=SESaSl3/2質(zhì)量Sm=SρSl31/18集中力Sp=SσSl21/9線荷載Sq=SσSl1/3面荷載Sq=Sσ1彎矩SMb=SσSl31/27剛度SK=SσSl1/3時(shí)間St=Sl/Sa1/6阻尼Sc=SσSl1.5Sa1/54加速度Sa2試驗(yàn)控制

1.2CR-RCFc結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)

有別于常規(guī)框架節(jié)點(diǎn)的固結(jié)形式，CR-RCFc結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)是一種介于純固結(jié)和純鉸接間的一種固定剛度節(jié)點(diǎn)。柱腳節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)如圖3所示。考慮節(jié)點(diǎn)構(gòu)造要求，連接柱與基礎(chǔ)的鋼鉸放置于基礎(chǔ)凹槽內(nèi)。柱底與基礎(chǔ)采用單向三片鉸形式，鉸上部鋼連接件與柱內(nèi)縱筋焊接，鉸下部鋼連接件與基礎(chǔ)固結(jié)，埋至基礎(chǔ)下100 mm處，兩者通過鋼插銷形成鉸接。柱梁節(jié)點(diǎn)如圖4所示，與柱腳節(jié)點(diǎn)類似，單向三片鉸預(yù)埋在梁上，與柱端鋼鉸連接件通過鋼插銷形成鉸接。

柱內(nèi)預(yù)留四個(gè)供預(yù)應(yīng)力筋穿過的孔道，每個(gè)孔道布置2根無(wú)黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絲。柱內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋兩兩對(duì)角交叉布置，預(yù)應(yīng)力筋分樓層錨固，通過對(duì)預(yù)應(yīng)力筋張拉施加預(yù)應(yīng)力，使基礎(chǔ)、柱和梁板形成整體，見圖5所示。CR-RCFc結(jié)構(gòu)在中、大震下發(fā)生搖擺，預(yù)應(yīng)力筋作用使結(jié)構(gòu)回復(fù)原位，主體承重構(gòu)件不發(fā)生損傷，預(yù)應(yīng)力筋始終處于彈性狀態(tài)。

按平截面假定，預(yù)應(yīng)力筋幾何變形圖和節(jié)點(diǎn)受力如圖6所示，節(jié)點(diǎn)理論轉(zhuǎn)動(dòng)剛度見式(1)[16]。

(1)

式中，Δ為單根預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)或縮減量；F為單根預(yù)應(yīng)力筋增加或減少的力；H為柱中預(yù)應(yīng)力筋的橫向距離；L為預(yù)應(yīng)力筋的長(zhǎng)度；A為單孔預(yù)應(yīng)力筋面積；E為預(yù)應(yīng)力筋彈性模量。

圖3　柱腳節(jié)點(diǎn)圖Fig.3 Detail of column-base joint

圖4　柱梁節(jié)點(diǎn)圖Fig.4 Detail of column-beam joint

圖5　柱內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋布置Fig.5 Layout of prestressed strands in columns

圖6　搖擺節(jié)點(diǎn)受力圖Fig.6 Force diagram of the rocking joints

由設(shè)計(jì)思路看出，CR-RCFc結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)相對(duì)于常規(guī)節(jié)點(diǎn)，結(jié)構(gòu)整體側(cè)移剛度得到顯著的“弱化”。為防止結(jié)構(gòu)在遭遇風(fēng)荷載和小震作用時(shí)進(jìn)入搖擺狀態(tài)，從而不滿足正常使用的舒適度要求，在搖擺結(jié)構(gòu)中設(shè)置抗風(fēng)和抗小震裝置。參考此類研究性結(jié)構(gòu)構(gòu)造的常用設(shè)計(jì)方法，選用角鋼作為CR-RCFc結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)和抗小震裝置(邊柱外側(cè)用鋼板替代)，通過螺栓連接對(duì)稱固定于柱腳和柱頂兩側(cè)，提供一定的側(cè)向約束。期望在風(fēng)荷載和小震作用下，結(jié)構(gòu)不發(fā)生搖擺，在中震、大震作用下角鋼失效，同時(shí)作為結(jié)構(gòu)的第一道耗能體系，耗散部分地震能量。抗風(fēng)和抗小震裝置所采用的角鋼根據(jù)袁銳文等提出的計(jì)算理論進(jìn)行設(shè)計(jì)[17]。

1.3CR-RCFc結(jié)構(gòu)層間阻尼器設(shè)計(jì)

CR-RCFc結(jié)構(gòu)整體剛度得到較大削弱，在中震、大震作用下，抗風(fēng)和抗小震裝置失效，結(jié)構(gòu)發(fā)生搖擺，將產(chǎn)生比常規(guī)結(jié)構(gòu)較大的位移響應(yīng)。為控制結(jié)構(gòu)的地震位移響應(yīng)，在結(jié)構(gòu)每一層布置有層間阻尼器。本次試驗(yàn)的CR-RCFc模型采用X形鋼板屈服耗能器[18]對(duì)結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)進(jìn)行控制，所設(shè)計(jì)的金屬屈曲阻尼器具有大變形能力。在中震、大震結(jié)構(gòu)發(fā)生搖擺時(shí)，作為結(jié)構(gòu)的第二道耗能體系進(jìn)入工作，耗散地震輸入能量。這種耗能器由多塊X形狀的鋼板疊加而成，其構(gòu)造如圖7所示。

圖7　X型鋼板屈曲阻尼器Fig.7 X-type metallic damper

這種耗能器通過X形鋼板的側(cè)向彎曲屈服而耗能。阻尼器采用人字形支撐固定在每一層的跨中(見圖1)，經(jīng)過試驗(yàn)前采用ABAQUS有限元軟件試算[16]，最終振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)所采用的阻尼器參數(shù)見表2。

表2　金屬阻尼器參數(shù)

2振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)

2.1試驗(yàn)方法

試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑閮蓚€(gè)：一個(gè)1/3縮尺CR-RCFc模型和一個(gè)1/3縮尺RCF模型。由于CR-RCFc是一種新型的消能減震結(jié)構(gòu)體系，作為初探性研究，試驗(yàn)研究?jī)H考慮水平單向地震作用，選擇輸入單向地震波，即沿振動(dòng)臺(tái)X向輸入。根據(jù)試驗(yàn)方案，選用El Centro-EW 地震記錄作為振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面激勵(lì)，主要加載工況見表3。

表3　振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)加載工況

注：RCF加載至1.45 g時(shí)停止。

結(jié)構(gòu)模型基礎(chǔ)與振動(dòng)臺(tái)面固定后，在模型基礎(chǔ)與1～3層樓板高度處的兩側(cè)柱上分別布置8個(gè)加速度傳感器和8個(gè)位移傳感器，以測(cè)定結(jié)構(gòu)模型各層的加速度和位移地震響應(yīng)。

需要說明的是，在小震工況下，模型設(shè)置角鋼模擬抗風(fēng)和抗小震裝置，在中震和大震工況，人為拆除角鋼來模擬角鋼失效，因?yàn)榍蟮慕卿摫緲?gòu)特性比較離散，程序模擬困難，這樣做的主要目的是使試驗(yàn)數(shù)據(jù)能更好地與數(shù)值模擬進(jìn)行比較。

2.2試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)過程中每一工況后用黑色記號(hào)筆描述模型結(jié)構(gòu)的裂縫開展情況，試驗(yàn)結(jié)束后，常規(guī)RCF結(jié)構(gòu)模型損壞嚴(yán)重，具體損傷狀況如圖8所示，而大震作用后的CR-RCFc結(jié)構(gòu)模型除阻尼器出現(xiàn)殘余變形外(需要在震后更換)，主體構(gòu)件保持完好，如圖9所示，圖9左下照片為震后阻尼器變形形態(tài)。由此可以看出：

(1) RCF模型經(jīng)歷峰值加速度為1.45 g的El Centro波后梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)開裂嚴(yán)重，形成塑性鉸；梁端與柱端混凝土壓碎、局部脫落，部分柱腳鋼筋外露；主體承重結(jié)構(gòu)損傷較大，結(jié)構(gòu)已不滿足正常使用和繼續(xù)承載的要求。

(2) CR-RCFc結(jié)構(gòu)在經(jīng)歷峰值加速度2.00 g的El Centro波作用后，僅金屬阻尼器屈服變形，主體承重構(gòu)件完好，表現(xiàn)出優(yōu)越的“免損傷”特性。

圖8　RCF模型試驗(yàn)后的破壞形態(tài)Fig.8 Failure mode of RCF model

圖9　CR-RCFc模型試驗(yàn)后主體結(jié)構(gòu)完好Fig.9 CR-RCFc model keep intact under test

3CR-RCFc抗震性能分析

3.1動(dòng)力特性

在不同水準(zhǔn)地震作用前后，均用小振幅的白噪聲進(jìn)行激振試驗(yàn)，得到振動(dòng)臺(tái)面和模型加速度響應(yīng)。通過傳遞函數(shù)、功率譜等頻譜分析，求得加載前模型的動(dòng)力特性。由于模型只有三層且僅沿X向振動(dòng)，故僅測(cè)量前三階自振頻率。表4為白噪聲激勵(lì)得到的CR-RCFc結(jié)構(gòu)和RCF結(jié)構(gòu)的自振頻率。

表4　CR-RCFc結(jié)構(gòu)和RCF結(jié)構(gòu)頻率對(duì)比

由表4可以得到CR-RCFc結(jié)構(gòu)一階自振周期為0.308 s、RCF結(jié)構(gòu)一階自振周期為0.174 s，再由表1推導(dǎo)得到兩個(gè)原型結(jié)構(gòu)的一階自振周期分別為0.754 s和0.426 s。這里需要說明的是，表4數(shù)據(jù)均由白噪聲激勵(lì)得到，實(shí)際地震作用下，CR-RCFc結(jié)構(gòu)進(jìn)入大位移狀態(tài)，阻尼器進(jìn)入大變形狀態(tài)，阻尼器的割線剛度會(huì)比初始剛度小很多，即CR-RCFc結(jié)構(gòu)具有比0.754 s更長(zhǎng)的一階名義自振周期，經(jīng)測(cè)試，在大震下原型最大接近2.449 s。本文所用El Centro-EW波的卓越周期為0.55 s，根據(jù)地震動(dòng)反應(yīng)譜理論，超過地震波卓越周期的結(jié)構(gòu)自振周期越大，樓層加速度響應(yīng)和層間剪力均會(huì)變小，CR-RCFc具有比一般RCF更好的減震效果。

3.2動(dòng)力響應(yīng)

同等水準(zhǔn)地震作用下CR-RCFc結(jié)構(gòu)和RCF結(jié)構(gòu)的加速度反應(yīng)對(duì)比如圖10所示，定義動(dòng)力放大系數(shù)K為各層加速度響應(yīng)與模型底座加速度響應(yīng)的最大值比值。圖11給出了同等水準(zhǔn)地震作用下CR-RCFc結(jié)構(gòu)和RCF結(jié)構(gòu)的頂層加速度時(shí)程響應(yīng)曲線。由此可以看出：

(1) 在小震作用下，由于抗小震裝置的作用，CR-RCFc結(jié)構(gòu)并未啟動(dòng)搖擺運(yùn)動(dòng)機(jī)制，各層加速度動(dòng)力放大系數(shù)與RCF結(jié)構(gòu)接近，兩者具有幅值相當(dāng)?shù)募铀俣软憫?yīng)。

(2) 在中震和大震作用下，CR-RCFc結(jié)構(gòu)的加速度動(dòng)力放大系數(shù)明顯小于RCF結(jié)構(gòu)。CR-RCFc結(jié)構(gòu)各層的加速度動(dòng)力放大系數(shù)在1左右，而RCF結(jié)構(gòu)則在2～4之間，CR-RCFc結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)顯著小于RCF結(jié)構(gòu)，體現(xiàn)出CR-RCFc結(jié)構(gòu)良好的抗震性能。

圖10　加速度響應(yīng)對(duì)比圖Fig.10 Comparison of acceleration responses between CR-RCFc and RCF

圖11　頂層加速度響應(yīng)時(shí)程曲線Fig.11 Time-history curves of top floor’s acceleration responses

同等水準(zhǔn)地震作用下兩個(gè)框架的每層位移響應(yīng)(相對(duì)于基礎(chǔ))的峰值對(duì)比如圖12所示 ，由此看出：

(1) 小震作用下，由于CR-RCFc結(jié)構(gòu)中布置抗風(fēng)和抗小震裝置，結(jié)構(gòu)不發(fā)生大的搖擺，與RCF結(jié)構(gòu)相比，兩者的整體位移比較接近，地震響應(yīng)無(wú)明顯差別。

(2) 中震和大震作用下，抗風(fēng)和抗小震裝置退出工作，CR-RCFc結(jié)構(gòu)啟動(dòng)搖擺機(jī)制。中震時(shí)，同一水準(zhǔn)地震作用下，CR-RCFc結(jié)構(gòu)和RCF結(jié)構(gòu)整體位移大致相當(dāng)，說明CR-RCFc結(jié)構(gòu)阻尼器設(shè)置合理，能有效的控制結(jié)構(gòu)的位移；大震時(shí)，RCF結(jié)構(gòu)剛度退化嚴(yán)重，位移響應(yīng)急劇增大，而CR-RCFc結(jié)構(gòu)整體位移明顯小于RCF結(jié)構(gòu)，說明阻尼器對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)移的控制效果依然顯著。

(3) 綜合對(duì)比各水準(zhǔn)地震作用下的加速度和位移響應(yīng)，CR-RCFc結(jié)構(gòu)在控制了結(jié)構(gòu)位移的同時(shí)，顯著降低了結(jié)構(gòu)加速度地震響應(yīng)。

圖12　每層最大位移響應(yīng)對(duì)比圖Fig.12 Comparison of maximum displacement responses

4結(jié)論

(1) CR-RCFc結(jié)構(gòu)采用獨(dú)特的節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)，通過調(diào)整預(yù)應(yīng)力筋的配筋率可以調(diào)整結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度，結(jié)構(gòu)整體剛度得到均勻弱化后，結(jié)構(gòu)自振周期延長(zhǎng)，減小了地震作用。

(2) CR-RCFc結(jié)構(gòu)中設(shè)置的抗風(fēng)和抗小震裝置使結(jié)構(gòu)基本保持穩(wěn)定，小震作用下不發(fā)生搖擺，滿足小震下舒適度需求；中、大震作用時(shí)，抗風(fēng)和抗小震裝置失效，結(jié)構(gòu)啟動(dòng)搖擺機(jī)制，通過阻尼器有效控制位移和耗散地震能量，并在預(yù)應(yīng)力筋作用下使結(jié)構(gòu)回復(fù)原位。

(3) 中、大震作用后，CR-RCFc結(jié)構(gòu)除了抗風(fēng)和抗小震裝置失效以及層間阻尼器屈服變形外，主體承重構(gòu)件保持完好，結(jié)構(gòu)仍然安全可靠，是一種 “免損傷”的抗震結(jié)構(gòu)體系。

參 考 文 獻(xiàn)

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Shaking table tests for aseismic performance of a controllable rocking reinforced concrete frame with column-end-hinge joints

LULiang1,JIANGLe1,LIHong2,LüXi-lin1

(1. Research Institute of Structural Engineering and Disaster Reduction, Tongji University, Shanghai 200092, China;2. Shanghai municipal Engineering Design Institute (Group) Co., Ltd, Shanghai 200092, China)

Abstract:A controllable rocking reinforced concrete frame (CR-RCF) with column-end-hinge Joints is a new type seismic-reducing structural system with special design for column-beam joints and the application of structural control theory and technology. Based on the comparative shaking table tests for a 1/3 scale 3-story-3-span CR-RCF with column-end-hinge Joints and a conventional reinforced concrete frame with the same sizes, the dynamic characteristics, acceleration reponses and displacement responses of the model structures under different earthquake levels were studied to validate the aseismic performance of CR-RCF with column-end-hinge Joints. Test results indicated that the CR-RCF with column-end-hinge Joints has a definite centralized energy dissipation mechanism, and an excellent self-centering capability during earthquake; it is a damage-free structural system with the main component keeping intact under major earthquake.

Key words:rocking frame; joint design; shaking table test; aseismic performance; column-end-hinge

中圖分類號(hào):TU317.1;TU352.1

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI:10.13465/j.cnki.jvs.2016.04.031

收稿日期：2015-02-09修改稿收到日期：2015-03-16

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51178354);國(guó)家自然科學(xué)基金委國(guó)際合作項(xiàng)目(51261120377)

第一作者 魯亮 男，博士，副教授，1969年11月生