新型濕冷系統(tǒng)的應(yīng)用探討與熱力特性研究

陳永記，劉德有，王豐，夏林，汪正明

(河海大學(xué) 水利水電學(xué)院，江蘇 南京 210098)

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新型濕冷系統(tǒng)的應(yīng)用探討與熱力特性研究

陳永記，劉德有，王豐，夏林，汪正明

(河海大學(xué) 水利水電學(xué)院，江蘇 南京 210098)

摘要：針對模塊式小型壓水堆的特點(diǎn)，提出了新型濕冷系統(tǒng)，并介紹其相應(yīng)的結(jié)構(gòu)組成、不同型式及運(yùn)行方式。針對新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行特點(diǎn)，建立了新型濕冷系統(tǒng)直流部分與二次循環(huán)部分熱負(fù)荷比例分配的數(shù)學(xué)模型。結(jié)合某電廠ACP100核電機(jī)組，對新型濕冷系統(tǒng)進(jìn)行熱力特性分析可知，直流冷卻負(fù)荷百分比的變化對二次循環(huán)流量、凝汽器進(jìn)口水溫、凝汽器壓力、以及凈微增功率的影響顯著。應(yīng)用新型濕冷系統(tǒng)的優(yōu)化計(jì)算方法，對循泵耗功進(jìn)行計(jì)算可知，循泵耗功不僅受到循泵運(yùn)行方式的影響，還與新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行方式，以及直流冷卻負(fù)荷百分比有關(guān)。

關(guān)鍵詞：模塊式小型壓水堆；新型濕冷系統(tǒng)；應(yīng)用探討；熱力特性

0引言

冷端系統(tǒng)是核電廠發(fā)電系統(tǒng)中的一個(gè)重要組成部分，其工作性能的優(yōu)劣直接影響整個(gè)核電廠的熱經(jīng)濟(jì)性和運(yùn)行可靠性。與同容量的火電機(jī)組相比，核電廠排汽量較大，因此冷端系統(tǒng)對機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性影響更大。通過冷端優(yōu)化可將核電機(jī)組出力提高0.3%左右[1]。

目前針對大型核電廠冷端系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，均參考火電廠冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法[2]。此外，國內(nèi)外核電廠冷端系統(tǒng)優(yōu)化的研究，多側(cè)重于汽輪機(jī)低壓缸通流設(shè)計(jì)優(yōu)化、末級葉片設(shè)計(jì)優(yōu)化、凝汽器設(shè)計(jì)優(yōu)化和循環(huán)水泵(循泵)優(yōu)化選型[3]。近年來，核反應(yīng)堆向模塊化、多用途方向發(fā)展，而開式直流系統(tǒng)只能應(yīng)用于水源充足的場合的特點(diǎn)，限制了模塊式小型壓水堆建設(shè)廠址選擇的靈活性。并且，隨著海河生態(tài)環(huán)境保護(hù)問題的備受關(guān)注[4]，開式直流系統(tǒng)的溫排水給環(huán)境帶來的問題也已成為詬病。

針對模塊式小型壓水堆的特點(diǎn)，結(jié)合開式直流系統(tǒng)和閉式循環(huán)系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)，提出了一種新型濕冷系統(tǒng)，探討在水源不太充足的地區(qū)應(yīng)用新型濕冷系統(tǒng)的可行性，并結(jié)合相關(guān)實(shí)例對新型濕冷系統(tǒng)進(jìn)行熱力特性分析。

1新型濕冷系統(tǒng)介紹

1.1系統(tǒng)結(jié)構(gòu)分析

與傳統(tǒng)的大型核電廠相比，模塊式小型壓水堆具有多用途、廠址選擇更具靈活性等特點(diǎn)，因此，模塊式小型壓水堆新型濕冷系統(tǒng)，在傳統(tǒng)核電廠開式直流系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，增加了二次循環(huán)冷卻部分，使其具有對水源要求低、廠址適應(yīng)性強(qiáng)以及對環(huán)境影響小等優(yōu)點(diǎn)。

模塊式小型壓水堆新型濕冷系統(tǒng)以凝汽器為核心，其主要由汽輪機(jī)低壓缸、循環(huán)水泵、冷卻塔等組成[5]。根據(jù)冷卻水的來源，新型濕冷系統(tǒng)可分為直流和二次循環(huán)兩個(gè)部分。其中，二次循環(huán)部分中的冷卻塔，可采用自然通風(fēng)冷卻塔或機(jī)械通風(fēng)冷卻塔，如圖1所示。

圖1　模塊式小型壓水堆新型濕冷系統(tǒng)示意圖

1.2系統(tǒng)運(yùn)行分析

當(dāng)供水水源僅在個(gè)別季節(jié)不能滿足開式直流系統(tǒng)供水水量，且取水又較經(jīng)濟(jì)方便時(shí)，模塊式小型壓水堆的設(shè)計(jì)可以考慮使用新型濕冷系統(tǒng)。新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行方式有3種：1) 直流部分單獨(dú)運(yùn)行；2) 二次循環(huán)部分單獨(dú)運(yùn)行；3) 直流部分和二次循環(huán)部分同時(shí)運(yùn)行。新型濕冷系統(tǒng)兼有開式直流和閉式循環(huán)系統(tǒng)特點(diǎn)，在水源水量豐富時(shí)，采用第1種運(yùn)行方式；在水源水量較為不足時(shí)，采用第3種運(yùn)行方式；在水源最枯時(shí)，采用第2種運(yùn)行方式。

2新型濕冷系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的數(shù)學(xué)模型

針對新型濕冷系統(tǒng)的特點(diǎn)，建立了新型濕冷系統(tǒng)優(yōu)化的數(shù)學(xué)模型。模型包括兩部分，影響新型濕冷系統(tǒng)運(yùn)行特性的邊界條件數(shù)學(xué)模型和新型濕冷系統(tǒng)熱力特性計(jì)算的數(shù)學(xué)模型。

2.1影響新型濕冷系統(tǒng)運(yùn)行特性的邊界條件(圖2)

1) 機(jī)組負(fù)荷

當(dāng)機(jī)組負(fù)荷變化時(shí)，凝汽器內(nèi)冷卻水的吸熱量可表示為機(jī)組負(fù)荷的函數(shù)，即：

圖2　新型濕冷系統(tǒng)受邊界條件影響示意圖

(1)

式中：Wc—凝汽器內(nèi)冷卻水的吸熱量，kJ/s；U—機(jī)組負(fù)荷，MW。

2) 氣象及水文條件

在新型濕冷系統(tǒng)中，外海河水將與經(jīng)冷卻塔換熱后的冷卻水在水泵吸水前池中混合，經(jīng)循泵進(jìn)入凝汽器，則凝汽器進(jìn)口水溫將隨水源水溫變化而變化，由冷卻塔熱力計(jì)算的數(shù)學(xué)模型[6]可知：

tc1=f2(Pa,Ta,RH,Qm,ΔT,T1,U,M)

(2)

式中：tc1—凝汽器進(jìn)口冷卻水溫，℃；Pa—大氣壓力，Pa；RH—外界空氣相對濕度；Ta—外界空氣干球溫度，℃；Qm—外海河的質(zhì)量流量，kg/s；ΔT—直流部分冷卻水引起水源處水的整體溫升，℃；T1—與直流冷卻水混合前外海河的水溫，℃；M為循泵運(yùn)行方式。

3) 循泵運(yùn)行方式

冷卻水流量可表示為循泵運(yùn)行方式與系統(tǒng)靜揚(yáng)程的關(guān)系式：

(3)

式中：qm為凝汽器入口冷卻水的質(zhì)量流量，kg/s；Hs為系統(tǒng)靜揚(yáng)程m。

4) 直流冷卻水的溫排要求

在新型濕冷系統(tǒng)中，水源流量或流域面積越大，直流部分的溫排水對水源的溫升影響越小，因此，水文條件將影響直流部分冷卻水的排放，如式(4)所示。

Wc1max=f4(Qm,ΔTmax)

(4)

式中：Wc1max—新型濕冷系統(tǒng)向外海河中排放的最大熱量，kJ/s；ΔTmax—外海河水中生態(tài)環(huán)境所能承受的最大溫升，℃。

2.2新型濕冷系統(tǒng)熱力特性計(jì)算的數(shù)學(xué)模型

1) 冷端系統(tǒng)的冷卻負(fù)荷

當(dāng)忽略進(jìn)入凝汽器的其他熱量時(shí)，凝汽器中蒸汽的放熱量等于冷卻水的吸熱量，如式(5)。

(5)

式中：Wc—冷端系統(tǒng)的總冷卻負(fù)荷，kJ/s；Qs—進(jìn)入凝汽器的排汽量，kg/s；hs—排汽焓，kJ/kg；hc—凝結(jié)水焓，kJ/kg；cw—冷卻水比熱容，kJ(kg·℃)；tc2—凝汽器出口冷卻水水溫，℃。

2) 直流部分的冷卻負(fù)荷

當(dāng)忽略冷卻系統(tǒng)直流部分取水口至排水口之間外海河流段水溫的變化如圖3所示，新型濕冷系統(tǒng)直流部分冷卻水與外海河水混合前后，外海河水的總吸熱量為：

Wc1=QmcwΔT=Qmcw(T2-T1)

(6)

式中：Wc1—直流部分冷卻水向外海河排放的熱量，kJ/s；T2—混合后外海河水的溫度，℃。

圖3　新型濕冷系統(tǒng)直流部分取水與排水簡圖

新型濕冷系統(tǒng)在運(yùn)行方式的選擇上，遵循的原則是：在不超出外海河流域?qū)鋮s水排放要求的前提下，盡可能提高直流部分的冷卻負(fù)荷在總冷卻負(fù)荷中的比例。因此，新型濕冷系統(tǒng)直流部分冷卻水向外海河排放的熱量，等于外海河所限制排放的負(fù)荷，即Wc1=Wc1max。

3) 二次循環(huán)部分的冷卻負(fù)荷

與傳統(tǒng)的冷端系統(tǒng)類型相比，新型濕冷系統(tǒng)存在冷卻負(fù)荷分配的問題。當(dāng)外海河流域?qū)嘏潘呐欧乓竺鞔_時(shí)，新型濕冷系統(tǒng)二次循環(huán)部分承擔(dān)的冷卻負(fù)荷為：

Wc2=Wc-Wc1=qmcwΔtc-QmcwΔT

(7)

式中：Wc2—二次循環(huán)部分承擔(dān)的冷卻負(fù)荷，kJ/s；Δtc—凝汽器的冷卻溫差，且Δtc=tc2-tc1，℃。

4) 直流部分冷卻水的流量

當(dāng)忽略冷卻系統(tǒng)直流部分冷卻水的流量損失，以及直流部分取水口與水泵吸水前池之間冷卻水溫度的變化時(shí)，新型濕冷系統(tǒng)直流部分冷卻水的流量為：

(8)

式中：t1—直流部分取水口處冷卻水溫度，℃；t2—直流部分排水口處冷卻水溫度，℃。

5) 二次循環(huán)部分冷卻水的流量

進(jìn)入水泵吸水前池的冷卻水的水量，等于循泵的流量，如式(9)：

qm=qm1+qm2

(9)

式中：qm2—二次循環(huán)部分中冷卻塔出口冷卻水的質(zhì)量流量，kg/s。

在冷卻塔的熱力計(jì)算中，冷卻塔的出塔水溫取決于冷卻塔的熱力工作點(diǎn)[7]，即冷卻塔冷卻能力數(shù)曲線與冷卻塔冷卻負(fù)荷曲線的交點(diǎn)，則冷卻塔的出塔水溫可用式(10)表達(dá)：

tw2=f5(f',f'',f''',qm2,Δtw)

(10)

式中：f’—冷卻塔的結(jié)構(gòu)參數(shù)；f’’—冷卻塔的填料特性參數(shù)；f’’’—?dú)庀髤?shù)；Δtw—冷卻塔的冷卻溫差，且Δtw=tw2-tw1，℃；tw2—冷卻塔出口冷卻水水溫，℃；tw1—冷卻塔入塔水溫，℃。

如不考慮泵功的影響，以及泵吸水前池至凝汽器進(jìn)口的熱量損失，有如式(11)：

qm2tw2=qmtc1-qm1t1=qmtc1-qm1T1

(11)

如不考慮凝汽器出口與直流部分排水口之間冷卻水的散熱損失，以及凝汽器出口與冷卻塔入水口之間冷卻水的散熱損失，則有tw1=tc2=t2；若不考慮冷卻水比熱容的變化，由式(7)~式(11)聯(lián)立可知，冷卻塔出口冷卻水的質(zhì)量流量可表示為：

qm2=f6(f',f'',f''',Qm,ΔT,T1,Wc,Δtc,qm)

(12)

式中：f’和f’’與冷卻塔的結(jié)構(gòu)和填料特性有關(guān)；f’’’與當(dāng)?shù)貧庀髼l件有關(guān)；Qm、T1和ΔT與當(dāng)?shù)赝夂：铀臈l件以及當(dāng)?shù)販嘏乓笥嘘P(guān)；Wc與汽輪機(jī)的排汽參數(shù)有關(guān)；Δtc與機(jī)組負(fù)荷和循泵運(yùn)行方式有關(guān)；qm與循泵的運(yùn)行方式有關(guān)。

6) 冷端系統(tǒng)的凈微增功率

機(jī)組微增功率可由已知的不同負(fù)荷下機(jī)組微增功率曲線求解。假設(shè)其排汽壓損為零，排汽壓力等于凝汽器壓力，則微增功率可表示為：

ΔPt=f7(U,pk)

(13)

式中：ΔPt—汽輪機(jī)的微增功率，kW；Pk—凝汽器壓力，kPa。

凝汽器的熱力計(jì)算采用紀(jì)利公式和凝汽器傳熱端差計(jì)算公式[8]，凝汽器壓力可表示為：

湟中縣法院對犯罪人員進(jìn)行審理后依法出具法律文書，然后法院將需要進(jìn)行社區(qū)矯正的服刑人員的相關(guān)法律文書送至湟中縣司法局。司法局的社區(qū)矯正科接到法律文書后，聯(lián)系社區(qū)服刑人員到司法局報(bào)到?？h司法局的工作人員經(jīng)核對身份信息、拍照登記存底后，將社區(qū)服刑人員的完整信息錄入西寧市社區(qū)矯正人員信息平臺，并將法律文書及其他文件材料制作成為該服刑人員的社區(qū)矯正工作檔案?？h司法局聯(lián)系社區(qū)服刑人員居住地所在的康川司法所，送交社區(qū)矯正工作檔案，交接對于社區(qū)服刑人員的矯正工作。康川司法所接到相關(guān)文件材料后，聯(lián)系社區(qū)服刑人員來所報(bào)到，結(jié)合相關(guān)材料對服刑人員進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評估，并告知其相關(guān)社區(qū)矯正的工作要求。

pk=f8(K,Ac,qm,Δtc,tc1)

(14)

式中：K—凝汽器總體傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)；Ac—凝汽器總有效冷卻面積，m2。

循泵的耗電功率：

(15)

式中：ρ—冷卻水密度，kg/m3；g—重力加速度，m/s2；H—循泵揚(yáng)程，m；ηp—循泵效率；ηe—循泵電機(jī)效率。

新型濕冷系統(tǒng)的凈微增功率：

ΔP=ΔPt-∑Pp

(16)

式中：ΔP—新型濕冷系統(tǒng)的凈微增功率，kW。

3新型濕冷系統(tǒng)熱力特性分析

3.1基本資料

以某電廠2臺ACP100核電機(jī)組為例，冷端系統(tǒng)均采用新型濕冷系統(tǒng)，每臺機(jī)組配備1臺N-11000型表面式、雙背壓-單流程凝汽器。每臺機(jī)組配備2臺循泵，采用擴(kuò)大單元制供水。逆流式自然通風(fēng)冷卻塔塔高75m，面積2500m2。在機(jī)組負(fù)荷為100%、大氣壓力為101500Pa、干球溫度為18℃、相對濕度為80%、外海河水溫16℃條件下，當(dāng)直流部分冷卻負(fù)荷在直流溫排要求極端范圍內(nèi)變化時(shí)，可得到新型濕冷系統(tǒng)熱力特性圖。圖4中M1、M2、M3分別代表循泵的三種運(yùn)行方式，即M1為一機(jī)一泵，M2為二機(jī)三泵，M3為一機(jī)二泵。

圖4　直流冷卻負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)與二次循環(huán)流量百分比(qm2/qm)的關(guān)系曲線

3.2計(jì)算結(jié)果及分析

由圖4可知，在三種循泵運(yùn)行方式下，直流冷卻負(fù)荷的變化對二次循環(huán)流量都有顯著影響。當(dāng)直流冷卻負(fù)荷百分比(qm2/qm)逐漸增加時(shí)，二次循環(huán)流量百分比(Wc1/Wc)在不斷減小，且其變化幅度先增大后減小。當(dāng)直流冷卻負(fù)荷百分比(qm2/qm)達(dá)到100%時(shí)，此時(shí)新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行方式相當(dāng)于開式直流系統(tǒng)，二次循環(huán)流量百分比(Wc1/Wc)的值會突變?yōu)?。因此，可以通過調(diào)節(jié)二次循環(huán)部分的流量來控制直流部分的冷卻負(fù)荷。

2) 直流冷卻負(fù)荷對凝汽器進(jìn)口水溫的影響(圖5)

圖5　直流冷卻負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)與凝汽器進(jìn)口水溫(tc1)的關(guān)系曲線

由圖5可知，在三種循泵運(yùn)行方式下，直流冷卻負(fù)荷的變化對凝汽器進(jìn)口水溫都有很大影響。直流冷卻負(fù)荷百分比在10%~60%之間變化時(shí)，直流冷卻負(fù)荷百分比變化10%，凝汽器進(jìn)口水溫(tc1)變化約1℃。隨著直流冷卻負(fù)荷百分比(qm2/qm)逐漸增加，凝汽器進(jìn)口水溫(tc1)不斷減小，且其變化幅度也在逐漸減小。因此，凝汽器的熱力特性會受到直流冷卻負(fù)荷百分比的影響。

3) 直流冷卻負(fù)荷對凝汽器壓力的影響(圖6)

圖6　直流冷卻負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)與凝汽器壓力(Pk)的關(guān)系曲線

由圖6可知，在3種循泵運(yùn)行方式下，直流冷卻負(fù)荷的變化對凝汽器壓力都有較大影響。凝汽器壓力(Pk)均隨著直流冷卻負(fù)荷百分比(qm2/qm)的增加而減小，同時(shí)其變化幅度也逐漸減小。直流冷卻負(fù)荷百分比在10%~80%之間變化時(shí)，直流冷卻負(fù)荷百分比變化10%，凝汽器壓力(Pk)變化約0.3kPa。因此，直流冷卻負(fù)荷百分比的大小對機(jī)組負(fù)荷產(chǎn)生重大影響。

4) 直流冷卻負(fù)荷對凈微增功率的影響(圖7)

圖7　直流冷卻負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)對凈微增功率(ΔP)的影響

由圖7可知，在3 種循泵運(yùn)行方式下，直流冷卻負(fù)荷的變化對凈微增功率均有很大影響。隨著直流冷卻負(fù)荷百分比(qm2/qm)的增加，凈微增功率(ΔP)先減小后增加，當(dāng)直流冷卻負(fù)荷百分比(qm2/qm)達(dá)到100%時(shí)，凈微增功率(ΔP)的值將發(fā)生突變。因此，當(dāng)新型濕冷系統(tǒng)處于第二種運(yùn)行方式時(shí)，直流部分冷卻負(fù)荷應(yīng)取外海河所限制排放的負(fù)荷。

5) 直流冷卻負(fù)荷對循泵耗功的影響

在新型濕冷系統(tǒng)中，冷卻水會發(fā)生分流，即分為直流部分和二次循環(huán)部分，若流量比例分配不同，則系統(tǒng)管阻也會發(fā)生變化，這將對循泵耗功產(chǎn)生影響。表1為不同直流部分冷卻負(fù)荷條件下冷卻塔溫差(Δtw)和循泵耗電功率(Pp)的計(jì)算結(jié)果。

表1　不同直流部分冷卻負(fù)荷條件下冷卻塔溫差和循泵耗電功率

由表1可知，在機(jī)組負(fù)荷、水文及氣象條件和循泵運(yùn)行方式一定的情況下，隨著直流冷卻負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)的增加，二次循環(huán)部分中冷卻塔的冷卻溫差先減小后增大，循泵的耗功則會先增大后減小，再增大最后減小。這是因?yàn)樵谥绷骼鋮s負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)增大的過程中，由于二次循環(huán)部分冷卻負(fù)荷減小的速度大于二次循環(huán)部分冷卻水流量減小的速度，所以冷卻塔的溫差會先減小，當(dāng)直流冷卻負(fù)荷百分比(Wc1/Wc)接近100%時(shí)，二次循環(huán)部分冷卻負(fù)荷減小的速度小于二次循環(huán)部分冷卻水流量減小的速度，則冷卻塔的溫差最后會慢慢增大，直至二次循環(huán)部分的冷卻負(fù)荷為0。

對于循泵的耗功，當(dāng)新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行方式由只運(yùn)行二次循環(huán)部分調(diào)節(jié)到直流部分和二次循環(huán)部分同時(shí)運(yùn)行時(shí)，冷卻水總流量不變但冷卻水發(fā)生分流，則系統(tǒng)管阻增加，循泵的耗功也相應(yīng)增加；之后二次循環(huán)部分冷卻水流量減小，直流部分冷卻水流量增加，則二次循環(huán)部分的管阻會相應(yīng)的減小，直流部分的管阻會相應(yīng)的增加，當(dāng)二次循環(huán)部分冷卻水流量較大時(shí)，二次循環(huán)部分的管阻減小的速度大于直流部分的管阻增加的速度，則循泵的耗功會相應(yīng)減小，但當(dāng)直流部分冷卻水流量較大時(shí)，二次循環(huán)部分的管阻減小的速度小于直流部分的管阻增加的速度，則循泵的耗功會相應(yīng)增加，直至新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行方式到只運(yùn)行直流部分時(shí)，循泵的耗功會發(fā)生突變。

4結(jié)語

1) 針對模塊式小型壓水堆的應(yīng)用特點(diǎn)，首次提出了新型濕冷系統(tǒng)，并介紹其相應(yīng)的結(jié)構(gòu)組成、不同型式和運(yùn)行方式，對不同水源條件下應(yīng)用新型濕冷系統(tǒng)進(jìn)行可行性分析可知，新型濕冷系統(tǒng)將大大增加模塊式小型壓水堆廠址選擇的靈活性，在環(huán)保要求越來越高的大環(huán)境下將有廣闊的應(yīng)用前景。

2) 針對新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行特點(diǎn)，建立了新型濕冷系統(tǒng)直流部分與二次循環(huán)部分熱負(fù)荷比例分配的數(shù)學(xué)模型。結(jié)合某電廠ACP100核電機(jī)組，對新型濕冷系統(tǒng)進(jìn)行熱力特性分析可知，直流冷卻負(fù)荷百分比的變化對二次循環(huán)流量、凝汽器進(jìn)口水溫、凝汽器壓力、以及凈微增功率的影響顯著。

3) 應(yīng)用新型濕冷系統(tǒng)優(yōu)化計(jì)算方法，對循泵耗功進(jìn)行計(jì)算可知，循泵耗功不僅受到循泵運(yùn)行方式的影響，還與新型濕冷系統(tǒng)的運(yùn)行方式，以及直流冷卻負(fù)荷百分比有關(guān)。

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Research on Application and Thermal Property of New wet Cooling System

CHEN Yong-ji, LIU De-you, WANG Feng, XIA Lin, WANG Zheng-ming

(College of Water Conservancy and Hydropower Engineering, Hohai University, Nanjing 210098, China)

Abstract:According to the characteristics of small modular reactors, the new wet cooling system is proposed for the first time, and the corresponding structure, different types and operation mode are introduced. For the operating characteristics of the new wet cooling system, the mathematical model of heat load proportional distribution for the concurrent part and the cycle part is established. Combined with ACP100 small modular reactors of a power plant, by analyzing thermodynamic property of new wet cooling system, the cooling load percentage changes of the concurrent part have a significant effect on the flow of the cycle part, the inlet water temperature of condenser, and the pressure of condenser, the net incremental power. The result of the study shows that power consumption of the circulating water pump (CWP) is not only affected by the CWP operation mode, but also related to the operation mode of the new wet cooling system, and the cooling load percentage of the concurrent part, so that the optimization method of the new wet cooling system is applied to calculating the CWP power consumption.

Keywords:small modular reactors; new wet cooling system; application; thermodynamic property

收稿日期：2015-01-26

中圖分類號：TK73

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B

文章編號：1671-5276(2015)03-0193-05

作者簡介：陳永記(1987-)，男，河南信陽人，碩士研究生，主要從事火電機(jī)組冷端系統(tǒng)節(jié)能優(yōu)化研究。