瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板綜合強(qiáng)度性能

張 晶， 錢(qián) 江， 陸恩黎， 張新昌*，3

(1．江南大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇無(wú)錫214122;2．巨人通力電梯/富華工業(yè)包裝有限公司，浙江湖州313000;3．江南大學(xué)江蘇省食品先進(jìn)制造裝備技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇無(wú)錫214122)

蜂窩紙板，又稱蜂窩夾芯紙板、蜂窩復(fù)合紙板，具有強(qiáng)度高、承重大、節(jié)約原料等特點(diǎn)，是一種新型的環(huán)保材料。目前，已經(jīng)作為一種代木材料，應(yīng)用于各種包裝產(chǎn)品中。例如，蜂窩紙箱、蜂窩托盤(pán)等。但是，蜂窩紙板也存在一定缺陷。例如，蜂窩紙板折疊性能差，無(wú)法折疊成箱，需利用紙質(zhì)護(hù)角黏合蜂窩箱板成箱，成箱效率低，儲(chǔ)運(yùn)空間大。此外，蜂窩紙板獨(dú)特的蜂窩紙芯結(jié)構(gòu)導(dǎo)致蜂窩紙板側(cè)強(qiáng)度和戳穿強(qiáng)度低［1-2］。

這些都限制了蜂窩紙板在包裝領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，所以將蜂窩紙板與瓦楞紙板進(jìn)行復(fù)合，實(shí)現(xiàn)兩種紙板性能互補(bǔ)，發(fā)揮各自優(yōu)勢(shì)。目前，關(guān)于瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板性能的研究，還處于初期階段，對(duì)瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板性能的研究較少。都學(xué)飛等人通過(guò)對(duì)比分析蜂窩紙板、A，B，AB 3類(lèi)瓦楞/蜂窩復(fù)合結(jié)構(gòu)紙板的強(qiáng)度性能發(fā)現(xiàn)，瓦楞 /蜂窩復(fù)合型紙板的邊壓強(qiáng)度、耐破度、戳穿強(qiáng)度均大于蜂窩紙板［3］。賀丹華等人探討蜂窩 /E形瓦楞復(fù)合紙板的G's－T，F(xiàn)－S，σ －ε，C －ε，分析蜂窩 /E形瓦楞復(fù)合紙板的緩沖力學(xué)性能［4］。耿敏等測(cè)試蜂窩紙板和瓦楞紙板及其復(fù)合板的剛度，并在理論上作了分析。結(jié)果表明，面紙的縱橫方向?qū)埌宓膹澢鷦偠绕鹬鴽Q定性作用，復(fù)合板的剛度性能較單層板大大增強(qiáng)［5］。李厚民等測(cè)試瓦楞紙板和蜂窩紙板及其組合結(jié)構(gòu)的緩沖特性曲線，并將組合結(jié)構(gòu)與另外兩種材料的曲線特征進(jìn)行比較，結(jié)果表明組合結(jié)構(gòu)兼具二者的優(yōu)點(diǎn)，對(duì)于小幅荷載和較大載荷都有良好的緩沖能力［6］。

文中通過(guò)理論分析和試驗(yàn)研究4種楞型A，C，B，E瓦楞紙板與蜂窩紙板單面復(fù)合紙板的4項(xiàng)強(qiáng)度性能，包括平壓強(qiáng)度、側(cè)壓強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和戳穿強(qiáng)度，對(duì)4種復(fù)合形式的瓦楞 /蜂窩紙板的各項(xiàng)強(qiáng)度進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)，分析4種不同瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板的強(qiáng)度性能特點(diǎn)，并得出綜合強(qiáng)度性能最佳的瓦楞蜂窩紙板復(fù)合形式，為瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板在包裝領(lǐng)域的應(yīng)用和推廣提供理論依據(jù)。

1 蜂窩夾層板結(jié)構(gòu)強(qiáng)度理論分析

瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板分為單層和雙層復(fù)合兩種形式，復(fù)合結(jié)構(gòu)形式如圖1所示。

圖1 瓦楞/蜂窩復(fù)合形式Fig．1 Composite form of corrugated/honeycomb cardboard

瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板是一種夾層板結(jié)構(gòu)。所謂夾層結(jié)構(gòu)，是由兩塊薄而強(qiáng)的面板和充填在其中用以保證兩塊面板共同工作的軟而輕的芯子所組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)。在夾層板殼的理論研究中，已經(jīng)提出了不少計(jì)算模型。其中，Hoff理論是把表層看作為普通的薄板，考慮了面板的抗彎性能，而夾芯依舊認(rèn)為只承受橫向的剪切力。所以，根據(jù)瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，采用Hoff理論，忽略?shī)A芯層的橫向抗壓作用，面板幾乎承受了夾層板面內(nèi)拉伸(壓縮)應(yīng)力和面內(nèi)剪切應(yīng)力;夾芯主要承受橫向剪切應(yīng)力［7］。以下假設(shè):

1)面板只承受面內(nèi)應(yīng)力 σx，σy，τxy;

2)夾芯只承受橫向剪應(yīng)力且沿厚度均勻分布，其應(yīng)力狀態(tài)為 σx= σy= τxy，τxz≠ 0，τyz≠0;

3)夾層板彎曲變形時(shí)εz≠0，且不計(jì)σz=0對(duì)變形的影響。

單層瓦楞與蜂窩紙板的復(fù)合方向有兩種:橫向復(fù)合和縱向復(fù)合，即將瓦楞紙板的縱向分別與蜂窩紙板的橫向和縱向進(jìn)行復(fù)合，復(fù)合方向與結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板復(fù)合方向Fig．2 Composite direction of corrugated/honeycomb cardboard

瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的抗壓強(qiáng)度按照載荷方向可以分為法向抗壓強(qiáng)度和側(cè)向抗壓強(qiáng)度，即平壓強(qiáng)度σz和側(cè)壓強(qiáng)度σx和σy。由于面板與蜂窩紙芯膠合面積較小，面板對(duì)蜂窩芯紙變形的約束較小，所以其法向抗壓強(qiáng)度主要取決于芯子本身。常見(jiàn)的蜂窩紙芯的破壞形式主要為蜂窩紙芯的失穩(wěn)壓潰，蜂窩紙板的法向抗壓強(qiáng)度主要取決于蜂窩紙芯法向失穩(wěn)臨界載荷σocr［8］。以圖3中虛線框內(nèi)蜂窩紙芯為研究單元，芯子破壞時(shí)，蜂窩壁板正應(yīng)力達(dá)到芯材的失穩(wěn)臨界載荷，則基本單元體上承受的總壓縮載荷為4·a/2·δc·σocr，相當(dāng)體上的應(yīng)力為

對(duì)于瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板，受到法向壓縮載荷直接作用在瓦楞紙板上，當(dāng)載荷傳遞作用在蜂窩紙板上時(shí)，載荷被削弱減小，所以瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的平壓強(qiáng)度大于蜂窩紙板的平壓強(qiáng)度。

圖3 蜂窩紙芯分析單元Fig．3 Analysis unit of Honeycomb paperboard

當(dāng)瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板受到側(cè)向載荷時(shí)，根據(jù)Hoff理論，其側(cè)壓強(qiáng)度主要取決于面板材料。在面板不發(fā)生局部失穩(wěn)的情況下，當(dāng)面板達(dá)到它的強(qiáng)度極限時(shí)，復(fù)合紙板就發(fā)生破壞［8］。所以，x，y兩個(gè)方向上的抗壓強(qiáng)度如式(2)，(3)所示。瓦楞紙板縱向上的抗壓強(qiáng)度較大，通過(guò)瓦楞紙板縱向與蜂窩紙板x和y方向進(jìn)行復(fù)合，提高了面層的抗壓強(qiáng)度極限，進(jìn)而提高了整體復(fù)合紙板的側(cè)壓強(qiáng)度。

其中:σx，σy，σz分別為 Z，X，Y 方向上的抗壓強(qiáng)度(MPa);δc為芯子厚度(mm);a為蜂窩紙芯邊長(zhǎng)(mm);h1，h2分別為上下面板的厚度(mm);B為蜂窩紙板的寬度(mm);H為蜂窩復(fù)合結(jié)構(gòu)的厚度(mm);σocr為蜂窩紙芯失穩(wěn)臨界載荷(N);σfx1，σfx2分別為上下面板X(qián)方向上的強(qiáng)度極限(MPa);σfy1，σfy2分別為上下面板材料 Y方向上的強(qiáng)度極限(MPa)。

若面板是屬于拉伸或壓縮破壞，又因?yàn)榧僭O(shè)中認(rèn)為面板承受了所有的彎曲正應(yīng)力，忽略芯層的抗彎。蜂窩紙板通過(guò)與瓦楞紙板復(fù)合，其面板材料的壓縮和拉伸的強(qiáng)度極限大大提高。所以，瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的彎曲強(qiáng)度要大于蜂窩紙板的彎曲強(qiáng)度。

蜂窩紙板的戳穿強(qiáng)度包括戳穿兩層面紙和蜂窩紙芯所消耗的能量。蜂窩紙板通過(guò)與瓦楞紙板復(fù)合，提高了面紙材料的戳穿強(qiáng)度，進(jìn)而提高了瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板整體的戳穿強(qiáng)度。

下面將蜂窩紙板與不同楞型的瓦楞紙板進(jìn)行復(fù)合，測(cè)定4種復(fù)合形式的瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板的平壓強(qiáng)度、側(cè)壓強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和戳穿強(qiáng)度。

2 試驗(yàn)部分

2．1 測(cè)試儀器

THS-A7C-100AS型可程式恒溫恒濕試驗(yàn)機(jī)，慶生科技有限公司;電子材料試驗(yàn)機(jī)LRX Plus，英國(guó)LLOYD INSTRUMENTS公司。沖孔試驗(yàn)機(jī)。

2．2 材料

10 mm厚蜂窩紙板，孔徑為6．5 mm，面紙為250 g/m2國(guó)產(chǎn)牛皮面紙，芯紙為120 g/m2牛皮紙，由上海鄂爾特包裝技術(shù)有限公司提供。為了避免不同楞型瓦楞紙板材質(zhì)對(duì)性能造成的影響，A，C，B，E 4種瓦楞紙板采用相同的面紙和瓦楞芯紙，面紙為130 g/m2箱板紙，瓦楞芯紙為110 g/m2瓦楞原紙，由上海盤(pán)龍包裝公司提供。采用白乳膠黏合劑將瓦楞紙板與蜂窩紙板進(jìn)行復(fù)合。

2．3 試樣制備及試驗(yàn)方法

瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的強(qiáng)度測(cè)試項(xiàng)目包括平壓強(qiáng)度、側(cè)壓強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和戳穿強(qiáng)度。分別參照GB/T 22874—2008單面和單瓦楞紙板平壓強(qiáng)度測(cè)定方法，GB/T 1454—2005夾層結(jié)構(gòu)側(cè)壓性能試驗(yàn)方法，GB/T 2679．7—2005紙板 戳穿強(qiáng)度測(cè)定方法，GB/T 1456—2005夾層結(jié)構(gòu)彎曲性能試驗(yàn)方法，確定樣品規(guī)格，制作樣品如表1所示。試驗(yàn)前，對(duì)所有試樣在(23±1)℃ 、相對(duì)濕度50±2%條件下進(jìn)行預(yù)處理至少24 h。

表1 試驗(yàn)樣品規(guī)格Tab．1 Test sample specifications

2．4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

對(duì)4種瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的4項(xiàng)強(qiáng)度性能分別進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。下面將分別從平壓強(qiáng)度、側(cè)壓強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和戳穿強(qiáng)度4個(gè)強(qiáng)度指標(biāo)，分析蜂窩紙板、A/蜂窩、C/蜂窩、B/蜂窩和E/蜂窩復(fù)合紙板的強(qiáng)度性能。

2．4．1 平壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析 平壓強(qiáng)度反映了紙板在垂直紙面方向上抵抗變形的能力。平壓強(qiáng)度指紙板單位面積所能承受的壓縮載荷的最大值。試驗(yàn)時(shí)將平壓試樣放置于電腦測(cè)控壓縮實(shí)驗(yàn)儀的上、下壓板中間，使壓板以(12．5±2．5)mm/min的速度向試樣施壓，直至試樣被壓潰，試樣被壓潰時(shí)的最大壓力即為平壓強(qiáng)度。瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板在承受平壓載荷時(shí)，平壓強(qiáng)度較低的瓦楞紙板先被壓潰，然后蜂窩紙板再被壓潰。文中取蜂窩紙板被壓潰時(shí)的載荷，作為復(fù)合紙板的平壓強(qiáng)度值。

表2 瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Tab．2 Test results of the corrugated /honeycomb composite cardboard strength

蜂窩紙板本身具有較大的平壓強(qiáng)度，與A，C，B，E 4種瓦楞紙板復(fù)合后，在承受平面靜載荷作用時(shí)，由于瓦楞紙板和蜂窩紙板之間的相互影響和作用，進(jìn)一步提高了平壓強(qiáng)度。如圖4所示，E/蜂窩紙板的平壓強(qiáng)度最高為 0．66 MPa，較蜂窩紙板0．55 MPa提高了 20．0%;B/蜂窩紙板、C/蜂窩紙板、A/蜂窩紙板3種復(fù)合形式紙板平壓強(qiáng)度依次減小，但均大于蜂窩紙板本身的平壓強(qiáng)度，提高率分別為 12．73%，7．27%，3．64%。

圖4 紙板平壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig．4 Results of the cardboard flat compression strength

當(dāng)復(fù)合紙板平面承受載荷壓力時(shí)，平壓強(qiáng)度較低的瓦楞紙板先被壓潰，然后蜂窩紙板再被壓潰。A，C，B，E 4種瓦楞紙板楞高依次減小，單位長(zhǎng)度內(nèi)的瓦楞數(shù)依次增多，瓦楞紙板面外承載性能逐漸提高，復(fù)合紙板的面外承載性能也隨之提高。

2．4．2 側(cè)壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析 側(cè)壓強(qiáng)度指紙板沿側(cè)方向承受壓縮載荷的能力。紙板側(cè)壓強(qiáng)度是影響包裝箱等包裝制品抗壓強(qiáng)度的重要因素。蜂窩紙板為夾層板結(jié)構(gòu)，參照GB/T 1454—2005夾層結(jié)構(gòu)側(cè)壓性能試驗(yàn)方法，將矩形試樣放置于上、下壓板之間，利用2個(gè)金屬輔助導(dǎo)塊確保試樣垂直于上、下壓板平面，使壓板以(12．5±2．5)mm/min的速度向試樣施壓，記錄試樣壓潰時(shí)的載荷，為紙板的側(cè)壓強(qiáng)度。由于瓦楞紙板的縱向側(cè)壓強(qiáng)度大于橫向側(cè)壓強(qiáng)度，所以瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板，瓦楞紙板取縱向，分別測(cè)試蜂窩紙板X(qián)和Y兩個(gè)方向的側(cè)壓強(qiáng)度。

不同復(fù)合形式的紙板側(cè)壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。4種復(fù)合形式的瓦楞/蜂窩紙板的X向側(cè)壓強(qiáng)度，從大到小，依次為C/蜂窩、E/蜂窩、A/蜂窩和B/蜂窩，較蜂窩紙板X(qián)向側(cè)壓強(qiáng)度，分別提高了62．5%、50．0%、41．67% 和 31．25%。4 種形式的復(fù)合紙板的Y向側(cè)壓強(qiáng)度規(guī)律與X向側(cè)壓強(qiáng)度規(guī)律不同。Y向側(cè)壓強(qiáng)度從大到小，依次為E/蜂窩、C/蜂窩、B/蜂窩和A/蜂窩。較蜂窩紙板Y向側(cè)壓強(qiáng)度，分別提高了 33．80%、26．76%、23．94% 和 1．41%。

圖5 紙板側(cè)壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig．5 Results of the cardboard edgewise compressive strength

蜂窩紙板由于結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，側(cè)壓強(qiáng)度較平壓強(qiáng)度低，限制了蜂窩紙板的推廣和應(yīng)用。而瓦楞紙板縱向具有較大的側(cè)壓強(qiáng)度，所以將蜂窩與瓦楞紙板復(fù)合，能夠極大地提高蜂窩紙板的側(cè)壓強(qiáng)度，彌補(bǔ)蜂窩紙板缺陷。4種復(fù)合形式的瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的側(cè)壓強(qiáng)度，變化規(guī)律比較復(fù)雜，Y向和X向側(cè)壓強(qiáng)度變化規(guī)律不同。但是可以發(fā)現(xiàn)，瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的Y向與X向側(cè)壓強(qiáng)度，較蜂窩紙板均有較大提高，且蜂窩紙板和4種復(fù)合紙板的X向側(cè)壓強(qiáng)度大于Y向側(cè)壓強(qiáng)度。

2．4．3 戳穿強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析 戳穿強(qiáng)度是指用一定形狀的角錐穿過(guò)紙板所需的功，包括開(kāi)始穿刺及使紙板撕裂彎折成孔所需的功。采用戳穿強(qiáng)度衡量紙板受到銳利物品沖擊發(fā)生損壞時(shí)的抵抗能力，這是一個(gè)綜合性的強(qiáng)度指標(biāo)。試驗(yàn)時(shí)將試樣安裝在兩塊夾板之間，上、下夾板中間有一個(gè)等邊三角形孔，以供戳穿頭通過(guò)。放下釋放按鈕，擺臂逆時(shí)針擺動(dòng)，角錐完全穿透試樣后，繼續(xù)向上擺動(dòng)，擺過(guò)的角度由指針指示，指示值即為戳穿強(qiáng)度。紙板戳穿強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如圖6所示。

圖6 紙板戳穿強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig．6 Results of the cardboard punctured strength

由圖6可以看出，E/蜂窩、B/蜂窩、C/蜂窩和A/蜂窩的戳穿強(qiáng)度依次提高，較蜂窩紙板戳穿強(qiáng)度有了顯著提高，分別為 88．31%，93．51%，96．10%，100%。由于A，C，B，E 4種瓦楞紙板本身的戳穿強(qiáng)度相差不大，所以4種復(fù)合形式的瓦楞 /蜂窩紙板之間，戳穿強(qiáng)度相差也較小。

瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板的戳穿強(qiáng)度，包括戳穿蜂窩紙板和瓦楞紙板所做的功。由于蜂窩紙板紙芯結(jié)構(gòu)是豎直的蜂窩結(jié)構(gòu)，所以蜂窩紙板受到集中載荷作用時(shí)，蜂窩紙芯的抗戳穿性能較弱，主要通過(guò)蜂窩紙板面紙來(lái)抵抗集中載荷作用。將瓦楞紙板復(fù)合在蜂窩紙板表面，能夠極大地提高復(fù)合紙板的戳穿強(qiáng)度。A，C，B，E 4種不同的瓦楞紙板，隨著楞高依次減低，戳穿強(qiáng)度也依次減小，4種復(fù)合形式的紙板戳穿強(qiáng)度也相應(yīng)減小。

2．4．4 彎曲強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析 紙板彎曲強(qiáng)度是指紙板在承受彎曲載荷作用時(shí)，發(fā)生彎曲斷裂所能承受的最大載荷。參照GB/T 1456—2005夾層結(jié)構(gòu)彎曲性能試驗(yàn)方法，采用3點(diǎn)彎曲法，跨距L=180 mm將試樣放置在支座上，加上加載壓頭，以(12．5±2．5)mm/min速度向試樣施壓，直至試樣破壞，記錄破壞載荷，計(jì)算得到試樣彎曲強(qiáng)度。由于瓦楞紙板縱向彎曲強(qiáng)度大于很想彎曲強(qiáng)度，所以取縱向瓦楞紙板分別與蜂窩紙板X(qián)向和Y向進(jìn)行復(fù)合，分別測(cè)量彎曲強(qiáng)度。紙板彎曲強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。

圖7 紙板彎曲強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig．7 Results of the cardboard bending strength

蜂窩紙板和4種形式的復(fù)合紙板X(qián)向彎曲強(qiáng)度均大于Y向彎曲強(qiáng)度。4種復(fù)合形式的瓦楞/蜂窩紙板的Y向彎曲強(qiáng)度，從大到小依次為E/蜂窩、B/蜂窩、C/蜂窩和A/蜂窩復(fù)合紙板，較蜂窩紙板Y向彎曲強(qiáng)度提高率分別為 43．07%，9．74%，4．87%，－18．00%。X向彎曲強(qiáng)度的變化規(guī)律與Y向彎曲強(qiáng)度變化規(guī)律相同，從大到小依次為，E/蜂窩、B/蜂窩、C/蜂窩和A/蜂窩復(fù)合紙板，較蜂窩紙板X(qián)向彎曲強(qiáng)度提高率分別為 45．45%，13．18%，7．73%，－21．36%。可以看出，Y向與X向彎曲強(qiáng)度的變化規(guī)律相同，E瓦楞能較大地提高蜂窩紙板的彎曲強(qiáng)度，而A，B瓦楞紙板和C瓦楞紙板對(duì)蜂窩紙板彎曲強(qiáng)度的提高效果較小。

2．4．5 強(qiáng)度性能綜合評(píng)價(jià) 通過(guò)對(duì)蜂窩紙板和4種復(fù)合紙板:A/蜂窩、B/蜂窩、C/蜂窩和E/蜂窩紙板的平壓強(qiáng)度、戳穿強(qiáng)度、側(cè)壓強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度指標(biāo)分析，可以看出，5種紙板的4項(xiàng)強(qiáng)度性能的排列順序并不同，但是4種復(fù)合形式的紙板較蜂窩紙板各項(xiàng)強(qiáng)度均有提高。4種復(fù)合瓦楞/蜂窩紙板強(qiáng)度特點(diǎn)不相同。為了評(píng)價(jià)紙板的綜合性能，文中將蜂窩紙板和4種復(fù)合形式的瓦楞/蜂窩紙板的各項(xiàng)性能的排序號(hào)相加作為估計(jì)其綜合性能的參考指標(biāo)［9］，然后據(jù)此參考指標(biāo)值，對(duì)5種紙板的綜合性能排序，結(jié)果如表3所示。

表3 紙板強(qiáng)度性能評(píng)價(jià)Tab．3 Performance evaluation form of the cardboard comprehensive strength

從表3可以得出以下結(jié)論:(1)4種瓦楞 /蜂窩復(fù)合紙板的綜合性能均優(yōu)于蜂窩紙板的綜合性能，其中E/蜂窩紙板的綜合性能最佳，B/蜂窩和C/瓦楞綜合性能次之，A/蜂窩復(fù)合紙板綜合性能最差，對(duì)蜂窩紙板性能提升效果較小。(2)A/蜂窩復(fù)合紙板的戳穿強(qiáng)度最佳，但是平壓、側(cè)壓及彎曲強(qiáng)度性能較差。(3)B/蜂窩和C/瓦楞復(fù)合紙板各項(xiàng)強(qiáng)度性能較為均衡。(4)E/蜂窩復(fù)合紙板綜合性能最佳，平壓、側(cè)壓和彎曲強(qiáng)度較大，但是戳穿強(qiáng)度較低。

3 結(jié)語(yǔ)

蜂窩紙板通過(guò)與4種不同楞型的瓦楞紙板復(fù)合，平壓強(qiáng)度、戳穿強(qiáng)度、側(cè)壓強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度4項(xiàng)強(qiáng)度性能，均有不同程度提高。其中E/蜂窩復(fù)合紙板綜合性能最佳，平壓、側(cè)壓和彎曲強(qiáng)度較大，但是戳穿強(qiáng)度較低;A/蜂窩復(fù)合紙板綜合強(qiáng)度性能最差，戳穿強(qiáng)度最佳，但是平壓、側(cè)壓及彎曲強(qiáng)度性能較差;B/蜂窩和C/瓦楞復(fù)合紙板各項(xiàng)強(qiáng)度性能較為均衡。在瓦楞/蜂窩復(fù)合紙板今后應(yīng)用中，可以根據(jù)每種復(fù)合形式的強(qiáng)度特點(diǎn)和使用要求選定具體的復(fù)合形式，發(fā)揮其強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)。

［1］賀丹華，王雙飛，黃崇杏．蜂窩紙板力學(xué)性能及應(yīng)用情況的研究［J］．包裝工程，2007，28(10):116-118，134．HE Danhua，WANG Shuangfei，HUANG Chongxing．Research on the mechanical properties and applications of honeycomb paperboard［J］．Packaging Engineering，2007，28(10):116-118，134．(in Chinese)

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