噴霧塔廢氣含氧量影響因素的探討

徐建國+彭喜雁+林灝力+劉森

摘 ?要：噴霧塔利用熱風將漿料干燥成粉料的過程中產生了大量的顆粒物、二氧化硫、氮氧化物等污染物，判定其污染物排放濃度是否達標不僅與治理設施有關，還與煙氣中氧含量有關。本文主要探討在實際生產中噴霧塔廢氣含氧量的變化情況及其對顆粒物、二氧化硫等污染物達標排放的影響，并提出了控制含氧量的措施。

關鍵詞：噴霧塔;含氧量;空氣過剩系數;廢氣

1 ? 前言

噴霧塔是建筑陶瓷主要生產設備之一，利用熱風將含水率在34%左右的漿料干燥成7%左右的粉料，其能源消耗占總能耗30%左右，產生的污染物主要為顆粒物、二氧化硫和氮氧化物，是建筑陶瓷企業主要污染物源之一。

噴霧塔本身并不直接消耗燃料，是通過其配套熱風爐產生1100 ℃左右的高溫煙氣，再經過降溫、除塵處理后送入噴霧塔，用于烘干漿料。熱風爐使用的燃料類型有水煤漿、水煤氣和煤粉等，燃料燃燒所產生的煙塵經過多級旋風除塵后，其含塵濃度較低，僅極少量的顆粒物會進入噴霧塔內，噴霧塔產生的顆粒物主要來源于烘干后的粉料。

為了有效去除噴霧塔產生的污染物，多數陶瓷企業采用的治理方法包括旋風除塵、脈沖式袋式除塵、濕式脫硫除塵等，并配套了消除“白煙”的設施。根據原料車間噴霧塔的數量和分布情況，一般采用單獨除塵，集中脫硫、“消煙”，統一排放的治理模式。由于噴霧干燥工藝的特點，以及廢氣治理設施流程較長等原因，造成了噴霧塔廢氣含氧量較高，且有一定的波動。本文通過對噴霧塔煙氣含氧量進行實測，分析含氧量的變化情況，并對含氧量的控制提出解決辦法。

2 ? 噴霧塔煙氣中含氧量的規定

由于使用燃料、燃燒設備以及控制水平等因素的不同，不同類型的燃燒設備過量空氣系數是不一樣的，所以需要設立基準過量空氣系數（或含氧量）。將過量空氣系數（或含氧量）設立規定值，可以避免稀釋排放，才能在同一尺度上與標準進行比較。為此，《固定污染源排氣中顆粒物測定與氣態污染物采樣方法》（GB/T 16157-1996）和《固定污染源煙氣排放連續監測技術規范》（HJT75-2007）均規定了顆粒物或氣態污染物實測濃度需按照標準規定的過量空氣系數（或含氧量）進行折算。

目前，我國已頒布的各類大氣污染物排放標準中有關爐窯的過量空氣系數（或含氧量）均作出了規定，不同爐窯的過量空氣系數（或含氧量）有較大不同，分別為1.2～2.1不等，換算成含氧量為3%～11%。《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）設定基準空氣過剩系數為1.7，即含氧量為8.6%。表1為不同大氣污染物排放標準對過量空氣系數（或含氧量）的規定。

3 ? 噴霧塔煙氣中含氧量對排放濃度的影響

《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）第4.2.7條規定： 噴霧干燥塔、爐窯基準過量空氣系數為 1.7，實測的噴霧干燥塔、爐窯的污染物排放濃度，應換算為基準過量空氣系數排放濃度，并作為判定排放是否達標的依據。根據實測濃度和含氧量，利用換算公式C基=（C基為折算濃度、C實為實測濃度、O實為實測含氧量），可以計算出折算排放濃度。實測含氧量越大，折算排放濃度就越大。以燃煤或者水煤漿噴霧塔為例，含氧量的范圍為8.5%～20%，其折算排放濃度為實測濃度的1～12.4倍。如果含氧量接近21%時，折算排放濃度接近無限大。在不同的含氧量條件下，噴霧塔二氧化硫、顆粒物和氮氧化物實測值必須小于表2中所對應的值，才能滿足達標排放的要求。

4 ? 氧的來源及變化情況

4.1 ?氧的來源

4.1.1燃料燃燒產生的余氧

目前熱風爐主要燃料有水煤漿、煤或者水煤氣，不同燃料完全燃燒時所需要的空氣量也有所不同，燃燒后產生的煙氣會殘余一定的氧。根據熱工原理，水煤漿、煤和水煤氣燃燒過量空氣系數如下：

（1） 水煤氣燃燒過量空氣系數為1.03～1.20，換算成含氧量為0.61%～3.5%;

（2） 煤燃燒過量空氣系數范圍為1.05～1.4之間，換算成含氧量為 1%～6%;

（3） 水煤漿燃燒過量空氣系數范圍為1.10～1.25，換算成含氧量為1.91%～4.2%。

從以上分析可知，一般情況下燃料燃燒產生的煙氣含氧量均低于8.6%的基準含氧量，最高含氧量僅為6%。

4.1.2調溫配風新增氧

熱風爐燃料燃燒后產生的煙氣溫度在1000～1100 ℃之間，而噴霧塔烘干所需要的溫度為500～600 ℃之間。因此，高溫煙氣進入噴霧塔之前要使用冷空氣進行調溫，加入的冷空氣含氧量為21%，此過程大幅度提高了煙氣中氧含量。

4.1.3漏風增加的氧

由于熱風爐至引風機段工作壓力為負壓，因此會造成一定量的漏風，也增加了含氧量，具體包括：

（1） 噴霧塔塔底降溫口吸入的冷空氣;

（2） 塔體下錐翻板下料器出料口、旋風除塵下料口等密封不嚴，或者排料時都會吸入一定的冷風空氣;

（3） 熱風爐、熱風管道、排風管道的熱電偶插孔，風管控制閥門，探火口或者觀察孔，塔體上的負壓測量孔，設備各部位及連接法蘭處等設備密封不嚴造成一定的漏風。

4.1.4其它來源

除了燃燒產生的余氧、調溫配風新增氧和漏風增加的氧外，其它操作也會增加含氧量，具體包括：

（1） 為了降低煙氣中水分的含量，消除“白煙”，將冷空氣打入消煙室內，降低煙氣的溫度;

（2） 停塔后引風機工作時間需要延長40 min左右，利用負壓吸入的冷空氣降低噴霧塔塔身的溫度。

4.2 ?氧變化情況

根據對不同陶瓷企業噴霧塔廢氣檢測口含氧量進行測試，含氧量的變化范圍在16%～20%之間，含氧量的高低與設備、工況等因素有著密切的關系。以某陶瓷企業噴霧塔為例，其系統示意圖如圖1所示。通過對其各段含氧量變化情況進行了實測，找出一定的規律。

根據測試，①號點位置氧含量為14.6%～15.3%，②號點位置氧含量為15.6%～16.4%，③號點位置氧含量為16.6%～17.0%，④號點位置氧含量為16.8%～17.6%。從測試結果可以看出：

（1） 燃燒燃燒后的含氧量（以最高6%計）遠小于噴霧塔塔頂熱風含氧量，其原因是調溫配風增加了大量的氧;

（2） 從①號點至③號點，煙氣含氧量是逐漸增加的，說明漏風增加氧量也較為明顯。

（3） 排放檢測口位置煙氣氧含量遠大于《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）基準氧含量8.6%的規定。

5 ? 含氧量的控制措施

從以上分析可知，降低噴霧塔煙氣含氧量，可以減少污染物排放濃度的折算倍數，對噴霧塔廢氣監測具有一定的作用。噴霧塔煙氣含氧量較大主要是由于其工藝特殊性造成的，但是與設備和管理也有關。從設備和管理方面降低含氧量的主要措施如下：

（1） 加強系統密封，減少漏風，具體方法包括取消噴霧塔塔底冷卻器，對旋風除塵器下料口進行密封，采用螺旋管道輸送粉料，加強熱電偶插孔、風管控制閥門、探火口或者觀察孔、鏈接口處的密封;

（2） 合理安排生產，減少轉產停塔時風冷時間，及時關閉閥門。

6 ? 結語

從以上分析可知，噴霧塔廢氣排放口含氧量不僅與燃料燃燒有直接關系，還與配風、漏風等因素有關，尤其是調溫配風增加的氧量較大。

與其它爐窯設備相比，噴霧塔煙氣含氧量明顯偏大，與噴霧塔生產工藝的特殊性密切相關，也符合事實。

企業在實際生產過程中，應該對噴霧塔及其廢氣治理設施加強管理，合理安排生產，避免由于漏風造成氧含量的增加，導致折算濃度過大，增加超標排放的風險。

參考文獻

[1] 曾令可，宋婧，稅安澤，等.淺談噴霧干燥塔的節能措施[J].陶瓷，

2008（2）： 35-40.

摘 ?要：噴霧塔利用熱風將漿料干燥成粉料的過程中產生了大量的顆粒物、二氧化硫、氮氧化物等污染物，判定其污染物排放濃度是否達標不僅與治理設施有關，還與煙氣中氧含量有關。本文主要探討在實際生產中噴霧塔廢氣含氧量的變化情況及其對顆粒物、二氧化硫等污染物達標排放的影響，并提出了控制含氧量的措施。

關鍵詞：噴霧塔;含氧量;空氣過剩系數;廢氣

1 ? 前言

噴霧塔是建筑陶瓷主要生產設備之一，利用熱風將含水率在34%左右的漿料干燥成7%左右的粉料，其能源消耗占總能耗30%左右，產生的污染物主要為顆粒物、二氧化硫和氮氧化物，是建筑陶瓷企業主要污染物源之一。

噴霧塔本身并不直接消耗燃料，是通過其配套熱風爐產生1100 ℃左右的高溫煙氣，再經過降溫、除塵處理后送入噴霧塔，用于烘干漿料。熱風爐使用的燃料類型有水煤漿、水煤氣和煤粉等，燃料燃燒所產生的煙塵經過多級旋風除塵后，其含塵濃度較低，僅極少量的顆粒物會進入噴霧塔內，噴霧塔產生的顆粒物主要來源于烘干后的粉料。

為了有效去除噴霧塔產生的污染物，多數陶瓷企業采用的治理方法包括旋風除塵、脈沖式袋式除塵、濕式脫硫除塵等，并配套了消除“白煙”的設施。根據原料車間噴霧塔的數量和分布情況，一般采用單獨除塵，集中脫硫、“消煙”，統一排放的治理模式。由于噴霧干燥工藝的特點，以及廢氣治理設施流程較長等原因，造成了噴霧塔廢氣含氧量較高，且有一定的波動。本文通過對噴霧塔煙氣含氧量進行實測，分析含氧量的變化情況，并對含氧量的控制提出解決辦法。

2 ? 噴霧塔煙氣中含氧量的規定

由于使用燃料、燃燒設備以及控制水平等因素的不同，不同類型的燃燒設備過量空氣系數是不一樣的，所以需要設立基準過量空氣系數（或含氧量）。將過量空氣系數（或含氧量）設立規定值，可以避免稀釋排放，才能在同一尺度上與標準進行比較。為此，《固定污染源排氣中顆粒物測定與氣態污染物采樣方法》（GB/T 16157-1996）和《固定污染源煙氣排放連續監測技術規范》（HJT75-2007）均規定了顆粒物或氣態污染物實測濃度需按照標準規定的過量空氣系數（或含氧量）進行折算。

目前，我國已頒布的各類大氣污染物排放標準中有關爐窯的過量空氣系數（或含氧量）均作出了規定，不同爐窯的過量空氣系數（或含氧量）有較大不同，分別為1.2～2.1不等，換算成含氧量為3%～11%。《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）設定基準空氣過剩系數為1.7，即含氧量為8.6%。表1為不同大氣污染物排放標準對過量空氣系數（或含氧量）的規定。

3 ? 噴霧塔煙氣中含氧量對排放濃度的影響

《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）第4.2.7條規定： 噴霧干燥塔、爐窯基準過量空氣系數為 1.7，實測的噴霧干燥塔、爐窯的污染物排放濃度，應換算為基準過量空氣系數排放濃度，并作為判定排放是否達標的依據。根據實測濃度和含氧量，利用換算公式C基=（C基為折算濃度、C實為實測濃度、O實為實測含氧量），可以計算出折算排放濃度。實測含氧量越大，折算排放濃度就越大。以燃煤或者水煤漿噴霧塔為例，含氧量的范圍為8.5%～20%，其折算排放濃度為實測濃度的1～12.4倍。如果含氧量接近21%時，折算排放濃度接近無限大。在不同的含氧量條件下，噴霧塔二氧化硫、顆粒物和氮氧化物實測值必須小于表2中所對應的值，才能滿足達標排放的要求。

4 ? 氧的來源及變化情況

4.1 ?氧的來源

4.1.1燃料燃燒產生的余氧

目前熱風爐主要燃料有水煤漿、煤或者水煤氣，不同燃料完全燃燒時所需要的空氣量也有所不同，燃燒后產生的煙氣會殘余一定的氧。根據熱工原理，水煤漿、煤和水煤氣燃燒過量空氣系數如下：

（1） 水煤氣燃燒過量空氣系數為1.03～1.20，換算成含氧量為0.61%～3.5%;

（2） 煤燃燒過量空氣系數范圍為1.05～1.4之間，換算成含氧量為 1%～6%;

（3） 水煤漿燃燒過量空氣系數范圍為1.10～1.25，換算成含氧量為1.91%～4.2%。

從以上分析可知，一般情況下燃料燃燒產生的煙氣含氧量均低于8.6%的基準含氧量，最高含氧量僅為6%。

4.1.2調溫配風新增氧

熱風爐燃料燃燒后產生的煙氣溫度在1000～1100 ℃之間，而噴霧塔烘干所需要的溫度為500～600 ℃之間。因此，高溫煙氣進入噴霧塔之前要使用冷空氣進行調溫，加入的冷空氣含氧量為21%，此過程大幅度提高了煙氣中氧含量。

4.1.3漏風增加的氧

由于熱風爐至引風機段工作壓力為負壓，因此會造成一定量的漏風，也增加了含氧量，具體包括：

（1） 噴霧塔塔底降溫口吸入的冷空氣;

（2） 塔體下錐翻板下料器出料口、旋風除塵下料口等密封不嚴，或者排料時都會吸入一定的冷風空氣;

（3） 熱風爐、熱風管道、排風管道的熱電偶插孔，風管控制閥門，探火口或者觀察孔，塔體上的負壓測量孔，設備各部位及連接法蘭處等設備密封不嚴造成一定的漏風。

4.1.4其它來源

除了燃燒產生的余氧、調溫配風新增氧和漏風增加的氧外，其它操作也會增加含氧量，具體包括：

（1） 為了降低煙氣中水分的含量，消除“白煙”，將冷空氣打入消煙室內，降低煙氣的溫度;

（2） 停塔后引風機工作時間需要延長40 min左右，利用負壓吸入的冷空氣降低噴霧塔塔身的溫度。

4.2 ?氧變化情況

根據對不同陶瓷企業噴霧塔廢氣檢測口含氧量進行測試，含氧量的變化范圍在16%～20%之間，含氧量的高低與設備、工況等因素有著密切的關系。以某陶瓷企業噴霧塔為例，其系統示意圖如圖1所示。通過對其各段含氧量變化情況進行了實測，找出一定的規律。

根據測試，①號點位置氧含量為14.6%～15.3%，②號點位置氧含量為15.6%～16.4%，③號點位置氧含量為16.6%～17.0%，④號點位置氧含量為16.8%～17.6%。從測試結果可以看出：

（1） 燃燒燃燒后的含氧量（以最高6%計）遠小于噴霧塔塔頂熱風含氧量，其原因是調溫配風增加了大量的氧;

（2） 從①號點至③號點，煙氣含氧量是逐漸增加的，說明漏風增加氧量也較為明顯。

（3） 排放檢測口位置煙氣氧含量遠大于《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）基準氧含量8.6%的規定。

5 ? 含氧量的控制措施

從以上分析可知，降低噴霧塔煙氣含氧量，可以減少污染物排放濃度的折算倍數，對噴霧塔廢氣監測具有一定的作用。噴霧塔煙氣含氧量較大主要是由于其工藝特殊性造成的，但是與設備和管理也有關。從設備和管理方面降低含氧量的主要措施如下：

（1） 加強系統密封，減少漏風，具體方法包括取消噴霧塔塔底冷卻器，對旋風除塵器下料口進行密封，采用螺旋管道輸送粉料，加強熱電偶插孔、風管控制閥門、探火口或者觀察孔、鏈接口處的密封;

（2） 合理安排生產，減少轉產停塔時風冷時間，及時關閉閥門。

6 ? 結語

從以上分析可知，噴霧塔廢氣排放口含氧量不僅與燃料燃燒有直接關系，還與配風、漏風等因素有關，尤其是調溫配風增加的氧量較大。

與其它爐窯設備相比，噴霧塔煙氣含氧量明顯偏大，與噴霧塔生產工藝的特殊性密切相關，也符合事實。

企業在實際生產過程中，應該對噴霧塔及其廢氣治理設施加強管理，合理安排生產，避免由于漏風造成氧含量的增加，導致折算濃度過大，增加超標排放的風險。

參考文獻

[1] 曾令可，宋婧，稅安澤，等.淺談噴霧干燥塔的節能措施[J].陶瓷，

2008（2）： 35-40.

摘 ?要：噴霧塔利用熱風將漿料干燥成粉料的過程中產生了大量的顆粒物、二氧化硫、氮氧化物等污染物，判定其污染物排放濃度是否達標不僅與治理設施有關，還與煙氣中氧含量有關。本文主要探討在實際生產中噴霧塔廢氣含氧量的變化情況及其對顆粒物、二氧化硫等污染物達標排放的影響，并提出了控制含氧量的措施。

關鍵詞：噴霧塔;含氧量;空氣過剩系數;廢氣

1 ? 前言

噴霧塔是建筑陶瓷主要生產設備之一，利用熱風將含水率在34%左右的漿料干燥成7%左右的粉料，其能源消耗占總能耗30%左右，產生的污染物主要為顆粒物、二氧化硫和氮氧化物，是建筑陶瓷企業主要污染物源之一。

噴霧塔本身并不直接消耗燃料，是通過其配套熱風爐產生1100 ℃左右的高溫煙氣，再經過降溫、除塵處理后送入噴霧塔，用于烘干漿料。熱風爐使用的燃料類型有水煤漿、水煤氣和煤粉等，燃料燃燒所產生的煙塵經過多級旋風除塵后，其含塵濃度較低，僅極少量的顆粒物會進入噴霧塔內，噴霧塔產生的顆粒物主要來源于烘干后的粉料。

為了有效去除噴霧塔產生的污染物，多數陶瓷企業采用的治理方法包括旋風除塵、脈沖式袋式除塵、濕式脫硫除塵等，并配套了消除“白煙”的設施。根據原料車間噴霧塔的數量和分布情況，一般采用單獨除塵，集中脫硫、“消煙”，統一排放的治理模式。由于噴霧干燥工藝的特點，以及廢氣治理設施流程較長等原因，造成了噴霧塔廢氣含氧量較高，且有一定的波動。本文通過對噴霧塔煙氣含氧量進行實測，分析含氧量的變化情況，并對含氧量的控制提出解決辦法。

2 ? 噴霧塔煙氣中含氧量的規定

由于使用燃料、燃燒設備以及控制水平等因素的不同，不同類型的燃燒設備過量空氣系數是不一樣的，所以需要設立基準過量空氣系數（或含氧量）。將過量空氣系數（或含氧量）設立規定值，可以避免稀釋排放，才能在同一尺度上與標準進行比較。為此，《固定污染源排氣中顆粒物測定與氣態污染物采樣方法》（GB/T 16157-1996）和《固定污染源煙氣排放連續監測技術規范》（HJT75-2007）均規定了顆粒物或氣態污染物實測濃度需按照標準規定的過量空氣系數（或含氧量）進行折算。

目前，我國已頒布的各類大氣污染物排放標準中有關爐窯的過量空氣系數（或含氧量）均作出了規定，不同爐窯的過量空氣系數（或含氧量）有較大不同，分別為1.2～2.1不等，換算成含氧量為3%～11%。《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）設定基準空氣過剩系數為1.7，即含氧量為8.6%。表1為不同大氣污染物排放標準對過量空氣系數（或含氧量）的規定。

3 ? 噴霧塔煙氣中含氧量對排放濃度的影響

《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）第4.2.7條規定： 噴霧干燥塔、爐窯基準過量空氣系數為 1.7，實測的噴霧干燥塔、爐窯的污染物排放濃度，應換算為基準過量空氣系數排放濃度，并作為判定排放是否達標的依據。根據實測濃度和含氧量，利用換算公式C基=（C基為折算濃度、C實為實測濃度、O實為實測含氧量），可以計算出折算排放濃度。實測含氧量越大，折算排放濃度就越大。以燃煤或者水煤漿噴霧塔為例，含氧量的范圍為8.5%～20%，其折算排放濃度為實測濃度的1～12.4倍。如果含氧量接近21%時，折算排放濃度接近無限大。在不同的含氧量條件下，噴霧塔二氧化硫、顆粒物和氮氧化物實測值必須小于表2中所對應的值，才能滿足達標排放的要求。

4 ? 氧的來源及變化情況

4.1 ?氧的來源

4.1.1燃料燃燒產生的余氧

目前熱風爐主要燃料有水煤漿、煤或者水煤氣，不同燃料完全燃燒時所需要的空氣量也有所不同，燃燒后產生的煙氣會殘余一定的氧。根據熱工原理，水煤漿、煤和水煤氣燃燒過量空氣系數如下：

（1） 水煤氣燃燒過量空氣系數為1.03～1.20，換算成含氧量為0.61%～3.5%;

（2） 煤燃燒過量空氣系數范圍為1.05～1.4之間，換算成含氧量為 1%～6%;

（3） 水煤漿燃燒過量空氣系數范圍為1.10～1.25，換算成含氧量為1.91%～4.2%。

從以上分析可知，一般情況下燃料燃燒產生的煙氣含氧量均低于8.6%的基準含氧量，最高含氧量僅為6%。

4.1.2調溫配風新增氧

熱風爐燃料燃燒后產生的煙氣溫度在1000～1100 ℃之間，而噴霧塔烘干所需要的溫度為500～600 ℃之間。因此，高溫煙氣進入噴霧塔之前要使用冷空氣進行調溫，加入的冷空氣含氧量為21%，此過程大幅度提高了煙氣中氧含量。

4.1.3漏風增加的氧

由于熱風爐至引風機段工作壓力為負壓，因此會造成一定量的漏風，也增加了含氧量，具體包括：

（1） 噴霧塔塔底降溫口吸入的冷空氣;

（2） 塔體下錐翻板下料器出料口、旋風除塵下料口等密封不嚴，或者排料時都會吸入一定的冷風空氣;

（3） 熱風爐、熱風管道、排風管道的熱電偶插孔，風管控制閥門，探火口或者觀察孔，塔體上的負壓測量孔，設備各部位及連接法蘭處等設備密封不嚴造成一定的漏風。

4.1.4其它來源

除了燃燒產生的余氧、調溫配風新增氧和漏風增加的氧外，其它操作也會增加含氧量，具體包括：

（1） 為了降低煙氣中水分的含量，消除“白煙”，將冷空氣打入消煙室內，降低煙氣的溫度;

（2） 停塔后引風機工作時間需要延長40 min左右，利用負壓吸入的冷空氣降低噴霧塔塔身的溫度。

4.2 ?氧變化情況

根據對不同陶瓷企業噴霧塔廢氣檢測口含氧量進行測試，含氧量的變化范圍在16%～20%之間，含氧量的高低與設備、工況等因素有著密切的關系。以某陶瓷企業噴霧塔為例，其系統示意圖如圖1所示。通過對其各段含氧量變化情況進行了實測，找出一定的規律。

根據測試，①號點位置氧含量為14.6%～15.3%，②號點位置氧含量為15.6%～16.4%，③號點位置氧含量為16.6%～17.0%，④號點位置氧含量為16.8%～17.6%。從測試結果可以看出：

（1） 燃燒燃燒后的含氧量（以最高6%計）遠小于噴霧塔塔頂熱風含氧量，其原因是調溫配風增加了大量的氧;

（2） 從①號點至③號點，煙氣含氧量是逐漸增加的，說明漏風增加氧量也較為明顯。

（3） 排放檢測口位置煙氣氧含量遠大于《陶瓷工業污染物排行標準》（GB 25464-2010）基準氧含量8.6%的規定。

5 ? 含氧量的控制措施

從以上分析可知，降低噴霧塔煙氣含氧量，可以減少污染物排放濃度的折算倍數，對噴霧塔廢氣監測具有一定的作用。噴霧塔煙氣含氧量較大主要是由于其工藝特殊性造成的，但是與設備和管理也有關。從設備和管理方面降低含氧量的主要措施如下：

（1） 加強系統密封，減少漏風，具體方法包括取消噴霧塔塔底冷卻器，對旋風除塵器下料口進行密封，采用螺旋管道輸送粉料，加強熱電偶插孔、風管控制閥門、探火口或者觀察孔、鏈接口處的密封;

（2） 合理安排生產，減少轉產停塔時風冷時間，及時關閉閥門。

6 ? 結語

從以上分析可知，噴霧塔廢氣排放口含氧量不僅與燃料燃燒有直接關系，還與配風、漏風等因素有關，尤其是調溫配風增加的氧量較大。

與其它爐窯設備相比，噴霧塔煙氣含氧量明顯偏大，與噴霧塔生產工藝的特殊性密切相關，也符合事實。

企業在實際生產過程中，應該對噴霧塔及其廢氣治理設施加強管理，合理安排生產，避免由于漏風造成氧含量的增加，導致折算濃度過大，增加超標排放的風險。

參考文獻

[1] 曾令可，宋婧，稅安澤，等.淺談噴霧干燥塔的節能措施[J].陶瓷，

2008（2）： 35-40.