梁 卓 雷延花 韓英宏 嚴佳民 廖選平
中國運載火箭技術研究院,北京100076
對于一類只有單邊攻角特性的吸氣式飛行器:一方面,由于進氣道設計的限制,為保證飛行器在整個飛行過程中發動機正常工作,需確保發動機攻角極性保持不變,同時將側滑角穩定在0°附近,需采用BTT 制導模式[1-3];另一方面,飛行器飛行過程中不可避免地存在拉起和下壓2 種形態,相應地存在正攻角和負攻角2 種模態。為確保只具有單邊攻角特性的飛行器實現拉起和下壓,需采用BTT-180制導模式,在下壓時進行180°滾轉,利用正攻角進行下壓[4]。為保證下壓段滾動過程的平穩性,需對滾動時間進行優化,因此,本文在飛行器滾動過程中引入模糊控制,根據起控點的滾動角和滾動角速度優化滾動時間,提高滾動過程的平穩性,為實現對目標的精確打擊創造有利條件。
飛行器與目標幾何關系在縱向平面內的投影如圖1 所示。

圖1 彈目幾何關系圖
其中,M 為飛行器;T 為目標;r 為飛行器與目標相對距離;V 為飛行速度;qy為目標視線高低角(約定由參考線逆時針旋轉至彈目連線為正);η 為速度矢量前置角(約定由速度方向逆時針旋轉至彈目連線為正(負));θ 為彈道傾角。
幾何關系可描述為

對式(2)微分,有

將式(1)~(3)代入式(4),有

對式(5)建立線性最優二次型目標函數,并進行逆Riccati 積分得到

縱向指令過載

同理可得側向指令過載

由最優比例導引律解算得到彈道坐標系下的縱向過載ny_h和側向過載nz_h,計算總攻角α 和速度傾斜角ν。在此基礎上,根據彈體坐標系(B)、速度坐標系(V)與發射坐標系(G)之間的轉換關系計算俯仰角?、偏航角ψ 和滾動角γ。
(1)總攻角
縱向和側向合成指令過載為

對應的總攻角指令

(2)速度傾斜角解算

(1)滾動角指令
彈體坐標系(B)、速度坐標系(V)與發射坐標系(G)之間的轉換關系為BG = BV·VG。

式中,- sinψ = cosαcosβ(- sinσ)+ sinαcosσsinν + (- cosαsinβ)cosσcosν。
由此得到,

則滾動角指令計算方法如下

由此得到BTT 制導指令為

(2)俯仰角計算

式中,

(3)偏航角計算

式中,

下壓時,為確保發動機單邊正攻角特性,進行180°彈體滾動,利用正攻角實現下壓。滾控方程描述如下:

在滾動過程中,為確保下壓段滾動過程的平穩性,在飛行器滾動過程中引入模糊控制器,根據下壓開始時刻(即180°滾動起控時刻)滾動角γ0和滾動角速度優化滾動時間Δt,t0表示起控時刻。
考慮到所設計的控制器需要滿足飛行控制的實時性要求,故采用離線計算、在線查表的模糊控制方法。即可以針對輸入情況的不同組合離線計算出相應的控制量,從而組成一張控制表,實際控制時只需查表即可,避免了大量的在線計算。
NB:負大;NM:負中;NS:負小;ZR:零;PS:正小;PM:正中;PM:正大。
輸入變量和輸出變量的論域為[-3,3],模糊推理規則運用肯定式:
Ri:若σ 是Ai且˙σ 是Bi,則ufuzzy是ci。其中Ai,Bi是模糊子集,ci為第i 條模糊控制規則。由此得出表1 所示的模糊控制規則表。

表1 模糊控制規則表
模糊化方法采用重心法,模糊控制器輸出變量為

其中,μi為第i 條模糊規則的隸屬度,n = 49 ,為模糊控制規則總數。
為考核下壓段BTT -180 制導律的有效性,并驗證基于模糊邏輯的滾控正確性,需考慮180°滾動起控時滾動角取不同值狀態下的仿真工況。因此,綜合以上要求,分別進行橫向不機動和橫向機動10km 這2 種工況下壓段飛行軌跡仿真。在不考慮偏差和干擾條件下,橫向不機動時,起控時滾動角為0;橫向機動時,起控時滾動角不為0。
橫向不機動和橫向機動10km 這2 種狀態下180°滾動開始時的滾動角初值和滾控時間見表2,主要仿真結果如圖2 ~5 所示。

表2 滾動角初始值和滾控時間

圖2 滾動角速度-時間曲線

圖3 滾動角-時間曲線
由以上仿真結果可以看出:
1)下壓段采用正攻角實現了下壓,表明BTT-180制導律數學模型的正確性;

圖4 攻角-時間曲線

圖5 橫向位置-時間曲線
2)以開始180°滾動時的初始滾動角和初始滾動角速度為觀測量,基于模糊控制方法在線調整滾控時間,可實現滾控過程的平穩性。
以一類只有單邊攻角特性的吸氣式飛行器為研究對象,提出了一種基于模糊控制的下壓段BTT -180 制導律設計方法,采用模糊控制完成了下壓飛行段飛行器180°的平穩滾動,利用正攻角實現了飛行軌跡下壓。最后以2 種典型工況為例,進行了數學仿真,仿真結果說明了該方法的合理性與有效性。同時該方法算法簡單,自適應性強,因此具有一定的工程應用前景。
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