減隔震支座在橋梁設計中的應用

張 剛 衛

(太原市市政工程設計研究院，山西 太原 030002)

減隔震支座在橋梁設計中的應用

張 剛 衛

(太原市市政工程設計研究院，山西 太原 030002)

介紹了橋梁減隔震支座的工作原理及類型，從工程實例出發，對減隔震支座和普通支座進行了對比，總結了減隔震支座在工程實際中的應用情況，并指出減隔震支座是一種先進、經濟的橋梁新型抗震技術，應用前景廣闊。

減隔震支座，橋梁，隔震設計

減隔震支座為一種先進、經濟的橋梁新型抗震技術。近幾年，橋梁的抗震設計上升到一個新的高度，越來越被關注且密切重視，因此減隔震支座的運用在橋梁工程界也興起了一場革命，然而設計界的部分工程師對減隔震支座的認識懵懂，潛意識里回避該新技術在工程中的采用，從而在一定程度上延緩了減隔震技術在橋梁界的推廣。

1 橋梁設計中減隔震技術的工作原理

橋梁隔震即為隔離地震。在橋梁工程建筑中設置以便安全控制結構，設置后由地面震動帶來的巨大能量被隔離，使整座橋梁實際受到的震動緩減，從而保證了橋梁建筑的安全。橋梁的隔震設計的工作原理是利用減隔震支座的組合耗能器來吸收地面震動帶來的特大能量。橋梁設計中的隔震結構是在橋梁結構的上下部設置一層隔震層，隔震層采用的材料不同，其原理也大同小異，因此在對隔震層進行設計時，需根據實際情況選用最優的設計方法。

2 橋梁減隔震產品

2.1 鉛芯橡膠支座

鉛芯支座的原理是在普通疊層橡膠支座的中心插入鉛芯以此來改善橡膠支座的阻尼性能。鉛芯支座有以下三個功能：1)能夠承受結構物的水平力和重力；2)鉛芯所產生的滯后阻尼能吸收能量；3)可通過特質橡膠來提供水平恢復力。

2.2 高阻尼橡膠支座

高阻隔震橡膠支座是按照國標GB 20688設計的產品，又名HDR支座，它的原理是在天然橡膠中加入多種配合劑，以此來提高橡膠的阻尼性能(增加滯后損失、降低儲存模量)，然后利用這種具有阻尼效果的橡膠制成與普通橡膠支座結構相似的一種鋼板和橡膠通過熱硫化構成疊層產品。該產品隔震性能好，適用范圍廣，是一種性價較高的新型橋梁和房屋建筑產品。因其加工、制造工藝簡單，產品力學性能可靠，在5·12地震后得到廣泛應用。

2.3 摩擦擺式減隔震支座

摩擦擺式減隔震支座分為下部滑動式、上部滑動式。兩種工作原理基本類似，產品中間層設滑塊，其由高強度抗壓成分組成，底板滑動面及上部結構重力設計呈圓弧形，下部結構當產生地震位移時，具有滑塊的圓弧形滑動面總是能產生向中心的回復力，同時在整個地震位移過程中產生的整個能量通過滑動面和滑塊之間摩擦來耗散。

3 工程實例設計

3.1 工程介紹

太原東山地區東中環凱旋街跨線橋工程，橋梁中心樁號位于主線K10+495.597處，橋梁全長316.68 m，采用9×35 m(3跨1聯，共3聯)等截面預應力混凝土連續梁，橋梁寬度23.5 m，橋墩采用帶橫梁雙立柱橋墩，基礎均為承臺配樁基，橋臺采用樁接蓋梁形式。橋梁立面圖見圖1。

上部結構等截面預應力連續箱梁梁頂寬23.3 m，梁底寬度14.0 m，箱梁懸臂段按照圓曲線過渡，梁高2.0 m，箱梁分五室，外側腹板為斜度較大的斜腹板，中間四道腹板為直腹板，直腹板厚度由0.7 m過渡到0.4 m。箱梁頂、底板自橋中心線向兩側形成2%的橫坡。下部橋墩立柱形式采用雙立柱帶橫梁橋墩，立柱采用矩形斷面(帶圓角)，高度從中間向兩側呈弧線形變高，為增大支座之間的間距，在其頂部立柱適當外傾，等截面連續梁標準段橋墩斷面尺寸為200 cm(寬度)×180 cm(厚度)，墩頂設置系梁。橋臺采用樁接蓋梁形式。橋墩、臺基礎均采用承臺配樁基，樁徑采用1.5 m。3×35 m等截面預應力連續箱梁結構橋墩基礎承臺尺寸為10.3 m(橫橋向)×10.3 m(縱橋向)×2.5 m(高度)，承臺下樁基為3排9根φ1.5 m的樁基，采用鉆孔灌注樁，樁間距為3.9 m。主橋橋臺采用1排1.2 m的樁徑。橋梁橫斷面圖見圖2。

3.2 支座型號的選擇

方案一：隔震設計：采用HDR高阻尼橡膠支座，取3跨1聯建模進行橋梁的結構分析(橋梁兩端頭滑動，中間橋墩按固定設置)：橋梁按整體空間模型建模進行計算，樁基的邊界約束條件采用m法(即考慮橋梁與樁基的共同作用，使樁基礎周圍的土體對樁基的作用模擬成一系列沿深度變化的彈簧)。與普通盆式橡膠支座不同的是在選擇HDR減隔震支座時，除要考慮減隔震支座的豎向承載力外，還需考慮支座的阻尼及水平剛度。模型見圖3。

從計算結果看橋梁在E1與E2地震作用下，不同的隔震周期對應不同的結構響應，況且隔震周期在1.4 s～2.1 s時地震力急劇減少，大致減少為非隔震狀態的30%。當T=2.1 s時支座的近似位移為4.1 cm，而HDR高阻尼支座的容許位移在14 cm以上，所以其位移值遠遠在可控范圍之內。故認為當隔震周期T為1.4 s～2.1 s時，隔震支座的地震力和位移的關系相對較為理想。

經計算橋墩采用四個HDR(I)-820×920×335 mm-G1.0，橋臺采用兩個LNR(H)-820×870×260 mm，具體參數見表1，表2。

表1 矩形高阻尼隔震橡膠支座HDR(I)-AB-G1.0及配件構造參數表

表2 矩形滑動型水平力分散型橡膠支座(LNR(H)-AB)及配件構造參數表

方案二：非隔震設計：直接將上述模型中支座采用盆式橡膠支座，經計算選取GPZ(Ⅱ)35DX和GPZ(Ⅱ)35GD及GPZ(Ⅱ)17.5SX。

3.3 隔震設計與非隔震設計的對比

橋梁采用HDR隔震支座時，其與采用普通盆式橡膠支座對比，地震作用下減震效果很明顯。期間隔震支座能發生比較大的滯回位移，而橋墩僅僅發生較小的位移。計算結果證明：當采用普通盆板式支座時，E2地震下支座的計算位移大于其容許位移，在地震作用下支座很有可能發生滑移、破壞甚至失效；同時主梁在地震作用下的受力也很難得到保證，最終主梁在地震作用下的變位很大而產生不可恢復的變形，甚至導致發生落梁。若采用HDR隔震支座時，E2作用下支座的位移經計算小于高阻尼隔震橡膠支座所容許的位移，且有很大余地，該支座能滿足地震作用下受力與位移要求。所以，若采用了高阻尼隔震橡膠支座后，就相當于在橋梁的上部結構與下部結構之間設置了一層隔震，地震發生時能使上下部結構運動隔離而不同步。

4 結語

在高烈度地震區，傳統的抗震方法大多是利用加強結構的自身抗力(增加截面)來抵御地震作用，橋墩剛度的增加會引起地震力增長，這樣下去最終會形成惡性循環。當橋梁設計采用普通支座進行時，在地震作用下橋墩正常往往會進入塑性工作狀態，震后橋墩需進行維修加固的恢復工作，這種抗震模式不建議被采納。隨著時代的發展，橋梁的減隔震設計是當代橋梁工程必不可少的部分，我們可以借鑒以往國內外橋梁隔震技術成功的設計經驗來提高我國橋梁隔震的設計水平，使橋梁減隔震水平再有一個新的突破。

[1] CJJ 166-2011，城市橋梁抗震設計規范[S].

[2] JTG/T B02-01-2008，城市橋梁抗震設計細則[S].

[3] JT/T 842-2012，公路橋梁高阻尼隔震橡膠支座[S].

Application of anti seismic isolation bearing in bridge design

ZHANG Gang-wei

(Taiyuan Municipal Engineering Design and Research Institute, Taiyuan 030002， China)

This paper introduced the work principle and type of bridge isolation bearings, from the engineering example, compared the isolation bearings and common bearings, summed up the application situation of isolation bearings in practical engineering, and pointed out that the isolation bearing was a kind of advanced, economy bridge new type seismic technology, had broad application prospects.

isolation bearing, bridge, isolation design

1009-6825(2014)31-0190-02

2014-08-22

張剛衛(1981- )，男，工程師

U443.36

A