海上油田稀井網大井距聚合物驅應用與分析

劉 歆，周鳳軍，張迎春，王惠芝，鄭 浩

(中海油天津分公司，天津 300452)

海上油田稀井網大井距聚合物驅應用與分析

劉 歆，周鳳軍，張迎春，王惠芝，鄭 浩

(中海油天津分公司，天津 300452)

為改善海上X油田產量遞減現狀，在室內評價及小井組試驗的基礎上，進行了中高含水期的早期聚合物驅礦場試驗，提出了海上油田注入井分層分質注入、分層調剖，油井提液引效的措施。研究表明，稀井網大井距聚合物驅主要以擴大平面波及體積為主;從邊部油井的見效特征分析可知，聚合物注入可有效壓制邊水入侵，但對改善縱向層間矛盾效果有限。X油田早期聚合物驅試驗為海上同類油田的開發提供了重要參考依據。

早期聚合物驅;大井距;海上油田;聚驅特征;邊底水

引言

聚合物驅作為水驅后進一步提高采收率的技術，已經進行大規模的工業化應用，取得了顯著的效果［1］。聚合物溶液能夠提高驅替相的黏度、改善驅替相與原油的流度比，從而可以擴大平面波及體積，降低含水率。為了在平臺壽命期內加快海上油田采油速度、高速高效地開發，提出了中高含水期早期注聚的理念［2］，在渤海M油田開展先導性試驗的基礎上，開展了海上X油田的早期注聚實踐。

1 研究區域簡介

X油田位于渤海遼東灣北部海域，油田構造簡單，構造為北東—南西向展布的狹長帶狀斷裂背斜。以陸相三角洲沉積為主，儲層平面及縱向非均質性強。原油密度大，黏度中等，為常規重質原油。

X油田1999年投入開發，初期采用反九點400 m井距的井網主要生產Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅴ油組。根據生產特征將開發歷程劃分為2個階段:一是在邊水和注入水的共同作用下，含水迅速上升階段;二是油田進入中高含水期后進行產液結構調整的含水平穩階段。目前X油田正處于中高含水期。

2 聚合物驅區塊篩選

根據提高采收率方法篩選技術規范［3］，確定X油田為適合聚驅開發油田，各參數對照如表1所示。X油田儲層發育穩定，注采井網完善，其中西區受邊水及氣頂影響較弱，最終確定在W平臺實施整體注聚。

表1 X油田聚合物驅區塊參數篩選對照

3 X油田注水井特征

3.1 壓力特征

隨著開發長期進行，X油田進入中高含水期。采用反九點井網進行開發，注采井數比為1∶3，注水井注入壓力較大。注入聚合物前，西區注聚井注入壓力在11 MPa左右，對部分高壓井實施酸化措施;注入聚合物后，大部分注聚井的注入壓力表現出上升趨勢，當到達峰值后壓力逐漸下降并保持平穩。

對8口注聚井的壓力變化進行統計。8口注聚井的壓力峰值與注水壓力相比，上升幅度為8～38個百分點，平均壓力峰值提高22個百分點。與注水相比，注聚壓力值上升幅度高1.6～21.0個百分點，平均穩定壓力上升10.6個百分點。與陸地油田相比，海上油田注聚井壓力上升幅度小，主要是由于:一方面采用反九點井網開發，注采井數比小，注水井轉注聚合物前注入壓力較高;另一方面，由于海上油田注采井距較大，注水井注入能力受限制，注入段塞量遠遠小于陸地油田;另外，受到海上平臺空間限制，聚合物溶液到達井口時黏度損失量也較大。

3.2 阻力系數

3.2.1 霍爾曲線法求取阻力系數

注入壓力與時間的乘積為霍爾積分，霍爾積分與累計注入量的關系曲線為霍爾曲線，霍爾曲線的斜率反映了油層的滲透性［4］。通過注入聚合物前后霍爾曲線的斜率可以計算出阻力系數(注入聚合物前、后霍爾曲線斜率的比值)。阻力系數的大小顯示了聚合物溶液降低油層滲透性的程度。

對西區8口注聚井實施地面分層分注前，采用霍爾曲線法求取阻力系數，除1口井阻力系數小于1外，其他注聚井的阻力系數均大于1，為1.11～1.27，均值為1.17。阻力系數的量值反映出聚合物溶液的注入可建立一定的滲流阻力，但阻力系數值較小，對改善縱向層間矛盾的作用有限:一方面，可能與注入聚合物前的酸化作業有關，解除了近井地帶的阻塞，在注入聚合物溶液前，地層滲透能力得到恢復;另一方面，由于海上油田注水井普遍采用篩管防砂方式，推測聚合物溶液在進入地層前黏度受剪切損失嚴重，只在近井范圍內建立起有效的滲流阻力。

3.2.2 變異系數與阻力系數的關系

變異系數是描述油藏非均質性的1個重要參數。礦場實踐表明，洛倫茲曲線法能夠廣泛地適應不同類型油藏，能夠較好地反映儲層的非均質程度［5－6］。因此，本文在計算變異系數時采用洛倫茲曲線法，并采用厚度加權計算滲透率分布。變異系數小于0.5時，儲層相對均質;變異系數為0.5～ 0.7時，儲層非均質性中等;變異系數大于0.7時，儲層為強非均質性。X油田變異系數與阻力系數的關系見圖1。

圖1 變異系數與阻力系數的關系

從圖1中可以看出，阻力系數隨著變異系數的增大呈現先減小后增大的趨勢，也就是說，對于較為均質或是強非均質的儲層，聚合物的注入能夠建立較為有效的阻力系數。較均質儲層注入聚合物溶液時，井組內小層剩余油飽和度相對較高，聚合物溶液前緣含油飽和度較高，前緣滲流阻力較大。當變異系數較大時，注入聚合物沿高滲通道竄流，隨著聚合物的注入，層間矛盾突出，聚合物溶液仍沿高滲通道注入，雖然平面波及體積擴大，但因滲流通道狹窄而導致滲流阻力增加。

3.3 吸水剖面特征

從部分注入井的吸水剖面測試可以看出，聚合物溶液的注入，對于縱向層間矛盾有一定的改善作用，但改善能力有限。

綜合壓力特征、阻力系數變化特征以及吸水剖面情況可知，海上油田稀井網大井距的特點，以及聚合物溶液注入流程及管柱的限制，導致聚合物溶液對于改善海上油田層間非均質性的能力有限。

4 采油井特征

4.1 產液量及含水率特征

西區注聚井的實施逐步完成，導致中心井動態變化特征復雜化。選取1口邊部油井A，對其產液量及含水率變化特征進行分析。開始注入聚合物時，油藏邊部采油A井產液量略有升高，含水率上升，動液面開始下降;之后在某一時刻產液量開始下降，產油量增大，含水率降低，動液面開始恢復。

開始注入聚合物階段，注入聚合物導致近井地帶壓力升高，壓力波還未傳播到油井，油水井造成短暫隔斷，油井出現類似“衰竭式”開采。由于水的流動能力較強，相比油更容易流向井底，因此造成含水率略有上升。當注聚井與采油井建立有效的驅替后，平面波及體積擴大，更多的原油流向井底，采油井的產液量開始下降。同時，聚合物溶液的注入使地層壓力升高，油井流壓增大，導致油井動液面開始回升。

4.2 受邊水作用的油井特征

采油井B處于斷塊內，從動態分析可知，采油井B受到斷塊內邊水及注入水的共同作用。從井生產曲線(圖2)可知，注聚前采油井B進行了提液生產;注聚后，采油井B產液量呈現先升高后降低，含水率先升高后降低，動液面升高的趨勢。

圖2 B采油井動態特征曲線

聚合物的注入增加了驅替劑的黏度，使滲流阻力增大，注入壓力升高。一方面擴大了平面的波及體積，另一方面使地層壓力回升。從理論上分析可知，由于地層壓力的恢復，當油水井間建立有效驅替后，油井井底流壓也會回升。對于弱邊水作用的邊部油井來說，油井井底流壓的升高導致平均地層壓力與井底流壓間的壓差變小，導致邊水流入油井的水量開始下降。從以上分析中可以看出，聚合物溶液的注入，可有效地壓制弱邊水的水體入侵。

5 措施調整

5.1 調整注聚濃度，改善注入工藝

從現場實際的注入情況來看，聚合物的溶解、熟化及混合工藝等受到平臺空間設備限制，導致聚合物溶液到達井口的黏度過低，約為實驗室評價黏度的40%，無法達到方案設計要求。對此，初期采用提高注入濃度的辦法來提高聚合物黏度，同時，需不斷改進配置及混合工藝，提高聚合物溶液的黏度。

5.2 增加注水井點，緩解注水壓力

由于海上油田稀井網大井距的開發特點，造成了注水井“點強面弱”的注水形式，注水井注入強度較大。隨著油田進入中高含水期，油田普遍實施提液來提高油井產量，為滿足注水需求，注水井注入量不斷增大，井口壓力不斷升高，注入強度不斷加大。可能導致近井地帶的顆粒發生運移，地層受到嚴重的堵塞;同時，注入聚合物后，由于受到更強烈的剪切作用，聚合物的有效工作黏度會較大程度地損失在近井地帶，難以在油藏深部建立滲流阻力，起到擴大波及體積的作用。

將反九點面積井網逐步轉為行列注采井網，可降低注水井的壓力，降低注入強度，聚合物溶液受到的剪切作用減小，有利于聚合物溶液在油藏深部建立滲流阻力;同時，井網形式的轉變使壓力平衡區采油井間的剩余油得到動用，起到擴大平面波及體積的作用。

5.3 調整產液結構，擴大聚驅效果

借鑒陸地油田中高含水期控水穩油的成熟經驗［7－8］，結合海上油田實際情況，發展了海上油田中高含水期注聚穩油控水的配套技術。

(1)實施地面分層注入［9－10］。對X油田8口注入井采用地面多管分注工藝，實施地面分層注入。對分層注入量以及小層注入濃度開展優化研究，并實施了分層調剖與分層酸化相結合的措施，控制主要產水層位的注水，加強未水淹層、弱水淹層的動用，均衡動用各類油層。

(2)優選提液井，擴大聚驅效果［11］。依據X油田無因次采油采液指數理論曲線、單井含水率、地層壓力狀況分析［12］，認為X油田適宜開展提液措施。在此基礎上，對提液井進行篩選。選取動液面高、沉沒度大、地層能量充足、生產壓差小、無出砂歷史，且注聚初步見到效果的采油井，開展提液措施。

6 結論

(1)由于儲層非均質性、井網井距、聚合物溶液注入狀況等多因素影響，聚合物溶液對于改善海上油田儲層層間矛盾的能力有限。

(2)聚合物驅采油井的見效特征為:產液先增加后降低，含水率先升高后下降，動液面先下降后逐漸回升。聚合物溶液的注入可有效壓制弱邊水的入侵，對于邊部剩余油的挖潛有著重要意義。

(3)注入井采取分層分質注入，采油井采取提液酸化措施，將高含水期水驅產液結構調整與聚合物驅相結合，可取得一定效果。

［1］王德民，程杰成，吳軍政，等.聚合物驅油技術在大慶油田的應用［J］.石油學報，2005，26(1):74－78.

［2］周守為.海上油田高效開發新模式探索與實踐［M］.北京:石油工業出版社，2007:139－181.

［3］油氣田開發專業標準委員會.SY/T6575－2003提高采收率方法篩選技術規范［S］//中華人民共和國天然氣行業標準.北京:石油工業出版社，2003.

［4］葉仲斌，等.提高采收率原理［M］.北京:石油工業出版社，2000:86－87.

［5］朱小影，周紅，余訓兵.滲透率變異系數的幾種計算方法——以麻黃山西區塊寧東油田2－3井區為例［J］.海洋石油，2009，29(2):23－26.

［6］董桂玉，何幼斌，徐徽，等.儲層宏觀非均質性的幾種表征方法［J］.石油天然氣學報(江漢石油學院學報)，2005，27(4):590－591.

［7］巢華慶，廖炎光，李士元.大慶油田落實穩油控水方針的認識與實踐［J］.石油勘探與開發，1994，21(1):55－64.

［8］胡博仲，袁慶豐，徐志良.大慶油田穩油控水的實踐和認識［J］.大慶石油地質與開發，1994，13(1):5－10.

［9］張洪明，王松波，王渝明.注水井層段細分在“穩油控水”中的應用［J］.大慶石油地質與開發，1997，16(1): 64－66.

［10］徐新霞.聚合物驅“吸液剖面反轉”現象機理研究［J］.特種油氣藏，2010，17(2):101－103.

［11］陸先亮，周洪鐘，徐東萍，等.聚合物驅提液與控制含水的關系［J］.油氣地質與采收率，2002，9(3):24－26.

［12］任允鵬，李秀生，吳曉東.埕島油田館陶組提液時機及技術界限研究——以埕北11井區為例［J］.油氣地質與采收率，2009，16(2):91－93.

Polymer flooding practice and analysis for offshore oilfield with large well spacing

LIU Xin，ZHOU Feng－jun，ZHANG Ying－chun，WANG Hui－zhi，ZHENG Hao
(CNOOC Tianjin Branch，Tianjin300452，China)

The offshore X oilfield has shown production decline and medium－high water cut，so that polymer flooding field test is conducted based on laboratory evaluation and small well group test.Proposed measures for the offshore oilfield include separate injection，separate zone profile control and pump－induced lifting.Researches indicate that polymer flooding with large well spacing can expand swept volume;the responses in edge oil wells show that polymer injection can effectively control edge water invasion，but has little effect to mitigating vertical interlayer interference.The polymer flooding practice in the X oilfield offers important reference for development of analogous offshore oilfields.

polymer flooding;large well spacing;offshore oilfield;polymer flooding characteristics;edge/bottom water

TE53

A

1006－6535(2012)03－0104－04

10.3969/j.issn.1006－6535.2012.03.027

20110923;改回日期:20111205

國家重大科技專項“大型油氣田及煤層氣開發”(2011ZX05057－001)部分研究內容

劉歆(1975－)，女，工程師，1994年畢業于中國石油大學(華東)應用地球物理專業，1997年畢業于該校地質工程專業，獲碩士學位，現從事油氣田開發與研究工作。

編輯周丹妮