電力變壓器絕緣成型件的局部放電特性及其絕緣性能綜合評價方法

劉 鑫， 常文婧， 張學友， 田 宇， 高春嘉， 邢 通， 蘇飛洋， 齊 波

（1. 國網安徽省電力有限公司，安徽 合肥 230001；2. 國網安徽省電力有限公司超高壓分公司，安徽 合肥 230000；3. 華北電力大學，北京 102206）

0 引 言

近年來，隨著超高壓、特高壓直流輸電工程建設的飛速發展，我國已成為世界上直流輸電電壓等級最高、工程最多、規模最大的國家[1]。換流變壓器是直流輸電工程的核心設備，實現其自主研發是我國電力系統和輸變電設備制造企業面臨的重要任務之一[2]。油紙復合絕緣是換流變壓器的主絕緣結構，主要絕緣材料包括絕緣油、絕緣紙板以及絕緣撐條、絕緣墊塊、絕緣螺栓等絕緣成型件[3-4]。在長期電場、熱場、力場等物理場的持續作用下，不同絕緣材料、絕緣件的絕緣特性如放電特性、沿面閃絡特性至關重要，直接影響到輸變電設備乃至電網的安全穩定運行[5-7]。

國內外學者已對絕緣油、絕緣紙板等材料的放電特性開展了一系列研究[8-16]。李成榕等[17-20]對不同類型缺陷下典型油紙絕緣模型的放電特性進行了系統深入的研究，獲得了交直流復合電壓作用下油紙絕緣的放電現象及特征、球板電極下油紙絕緣的局部放電起始特性、局部放電作用下油紙絕緣的加速劣化規律以及交直流疊加電壓作用下的氣隙放電發展過程。M HUBERT 等[21]研究了水分等因素對油紙絕緣材料局部放電起始特性的影響規律，發現所有測試樣品的局部放電起始電壓均隨其含水率的升高而降低。周遠翔等[22-25]同樣針對油紙絕緣在不同電場形式下的局部放電特性進行了深入研究，結果表明在稍不均勻的電場下，隨著電壓幅值的增大以及直流預壓時間的延長，油紙絕緣的局部放電起始電壓和臨近擊穿電壓逐漸降低，并對直流電壓下油紙絕緣的閃絡特性進行了數值模型仿真分析。尤昕宇等[26]研究了高頻脈沖電壓下油紙絕緣的局部放電特性，發現高頻產生較高的電壓上升率，導致油紙絕緣的局部放電強度發生了變化。張鴻儒等[27]基于脈沖波形對油紙絕緣的局部放電發展階段進行了評估，發現可以通過分析局部放電波形中各特征量的平均值與分散度來判斷其發展程度。律方成等[28]針對不同老化條件下變壓器絕緣紙板的放電特性開展實測研究，發現絕緣紙板的老化會增強放電強度，隨著材料老化時間的延長，其局部放電特征量隨之增大。齊波等[3]針對不同缺陷下油紙絕緣的局部放電特性和油中溶解氣體特征的變化規律進行了統計，并提出了基于上述兩種特征的放電嚴重程度識別方法。

綜上所述，目前研究多數針對絕緣紙板、絕緣油等材料，忽略了絕緣撐條、絕緣墊塊等絕緣成型件的局部放電特性。除此之外，目前國內外的絕緣成型件供應商眾多，產品性能參差不齊，但國內外相關標準缺乏針對絕緣成型件的絕緣性能綜合評價方法，難以有效地指導國產材料的遴選及工藝提升。為此，本研究選擇國內外3 個典型絕緣成型件供應商提供的試樣并對其開展局部放電起始特性、沿面閃絡特性的研究，得到平行/垂直電場分量下各絕緣成型件的局部放電起始場強、起始放電量和局部放電熄滅場強，并分析不同類型絕緣成型件的放電特性統計規律。最后，利用數據挖掘手段，針對本研究試樣的數據庫，基于熵權法原理提出考慮不同絕緣性能指標的絕緣成型件綜合性能評價方法。

1 絕緣成型件性能評價指標及測試平臺

1.1 性能評價指標的選取

綜合考慮絕緣成型件的運行工況，選擇局部放電起始場強、局部放電起始放電量、局部放電熄滅場強和沿面閃絡場強等4項放電特性指標作為絕緣成型件的電氣性能評價指標。

1.2 測試平臺

（1）局部放電起始特性測試平臺

依據JB/T 12422—2015 相關規定，搭建了絕緣成型件的局部放電特性測試平臺。試驗測量回路主要包括工頻試驗電源、800 pF 的耦合電容器Ck、待測試樣Cx、測量阻抗Zm以及LDS-6 型局部放電測試儀，同時在高壓端接入10 kΩ 的保護阻抗R1，以降低高壓端的背景噪聲干擾，同時保護測量儀器。測試電極是采用黃銅材質加工成的兩個圓形平板電極，電極表面光滑、無毛刺瑕疵，電極邊緣倒圓角，圓角半徑為（3±0.2）mm，光滑無棱邊，電極直徑為75 mm，厚度為10 mm。平行分量和垂直分量下局部放電測試電極分別如圖1、圖2所示。（2）沿面閃絡特性測試平臺

圖1 平行分量下測試電極Fig.1 Test electrode under parallel component

圖2 垂直分量下測試電極Fig.2 Test electrode under vertial component

根據IEC 60243-1:2013、GB/T 1408.1—2006、GB/T 7354—2003 以及JB/T 12422—2015 中對閃絡試驗的相關規定，設計了針-板測試電極系統，地電極采用圖1所示的平板黃銅電極。針電極采用鎢針制作，直徑為3 mm，錐度為30°，曲率半徑為24 μm，將一面加工成平面且打磨光滑，使其與機加工絕緣成型件表面緊密貼合，如圖3所示。

圖3 沿面閃絡測試用針-板電極示意圖Fig.3 Needle-plate electrode diagram for the flashover test

1.3 測試對象及測試條件

本研究選取國內外A、B、C 3 個主流供應商提供的絕緣撐條、絕緣墊塊和絕緣螺栓進行試驗，每種類型的絕緣成型件均抽取10件，在平行和垂直分量下各測試5件。

試驗在交流電壓下進行，采用的無局部放電設計的交流電源型號為YDTW-15/120，最高可施加電壓為150 kV，最大額定電流為68.2 A，耦合電容為800 pF。經過多次背景測試，在ETS屏蔽室內，電源裝置在50 kV 的最高試驗電壓下局部放電量小于2 pC。絕緣撐條在平行分量下的電極間距為10 mm，在垂直分量下的電極間距為8 mm；絕緣墊塊在平行分量下的電極間距為25 mm，在垂直分量的下電極間距為5 mm；絕緣螺栓在平行分量下的電極間距為24 mm，在垂直分量下的電極間距為40 mm。試驗背景噪聲均為1 pC，各組試驗的環境溫度和水分含量等條件如表1和表2所示。

表1 局部放電測試條件Tab.1 Partial discharge test conditions

表2 閃絡測試條件Tab.2 Flashover characteristics test conditions

由于絕緣成型件的尺寸不同、測試電極的間距也不同，無法直接對放電電壓進行直接比較。因此本研究將放電電壓除以電極間距得到絕緣成型件的近似平均電場值來對不同廠家絕緣成型件的放電特性進行橫向對比。同時，利用有限元仿真軟件計算典型電極形式下不同試樣的電場不均勻度，為不同絕緣件的電場分布形式提供支撐。其中，絕緣撐條的電場不均勻度為1.515；絕緣墊塊的電場不均勻度為1.531，絕緣螺栓的電場不均勻度為1.282，仿真結果如圖4所示。

圖4 不同絕緣成型件的電場仿真結果Fig.4 Electric field simulation results of different insulation molding parts

2 絕緣成型件局部放電起始特性

2.1 局部放電起始特性實測結果

2.1.1 絕緣撐條的局部放電起始特性

不同絕緣撐條的局部放電起始特性測試結果如圖5 所示。從圖5 可以看出，在平行分量下，不同廠家絕緣撐條的局部放電起始場強基本一致，均在2.80 kV/mm 左右；在垂直分量下，廠家C 的絕緣撐條局部放電起始場強最高為3.37 kV/mm，廠家A 絕緣撐條局部放電起始場強最低為2.60 kV/mm，兩者相差22.8%。各廠家絕緣撐條在平行分量下的局部放電起始放電量均要大于垂直分量下，最大相差37.6%。對于局部放電熄滅場強，其變化規律與局部放電起始場強基本一致。

圖5 不同廠家絕緣撐條在各分量下局部放電起始特性Fig.5 The partial discharge initial characteristics of insulating strips from different manufacturers

2.1.2 絕緣墊塊的局部放電起始特性

不同絕緣墊塊的局部放電起始特性測試結果如圖6 所示。從圖6 可以看出，在平行分量下，3 個廠家絕緣墊塊的局部放電起始場強基本一致，均在1.60～1.72 kV/mm；在垂直分量下，廠家B 的絕緣墊塊局部放電起始場強最高為5.28 kV/mm，廠家C 的絕緣墊塊局部放電起始場強最低為4.57 kV/mm，兩者相差13.4%。各廠家絕緣墊塊在平行分量下的局部放電起始放電量均大于垂直分量下，最大相差31.1%。各廠家絕緣墊塊在平行分量下的局部放電熄滅場強均小于垂直分量下。

圖6 不同廠家絕緣墊塊在各分量下局部放電起始特性Fig.6 The partial discharge initial characteristics of insulating spacers from different manufacturers under different component

2.2 局部放電起始特性分布規律

對不同廠家絕緣撐條在電場平行分量、垂直分量下的局部放電起始特性進行統計，得到絕緣撐條的局部放電起始場強統計分布規律如圖7所示。從圖7可以看出，在電場平行分量下，絕緣撐條的局部放電起始場強在2.45～2.50 kV/mm 的分布率為16%，2.55～2.80 kV/mm 的分布率為84%；在電場垂直分量下，局部放電起始場強在2.40～2.60 kV/mm的分布率為19%，2.65～3.30 kV/mm 的分布率為81%。

圖7 絕緣撐條局部放電起始場強的分布規律Fig.7 The distribution laws of partial discharge initial field strength of insulating strips

對不同廠家絕緣墊塊在電場平行分量、垂直分量下的局部放電起始特性進行統計，得到絕緣墊塊的局部放電起始場強統計分布規律如圖8所示。從圖8 可知，絕緣墊塊在平行分量下局部放電起始場強在1.30～1.40 kV/mm 的分布率為21%，1.45～1.75 kV/mm 的分布率為79%；在垂直分量下局部放電起始場強在4.00～4.20 kV/mm 的分布率為13%，4.40～5.40 kV/mm的分布率為87%。

圖8 絕緣墊塊局部放電起始場強的分布規律Fig.8 The distribution laws of partial discharge initial field strength of insulating spacers

對不同廠家絕緣螺栓在電場平行分量、垂直分量下的局部放電起始特性進行統計，得到絕緣螺栓的局部放電起始場強統計分布規律如圖9所示。從圖9 可以看出，絕緣螺栓在平行分量下局部放電起始場強在1.50～1.52 kV/mm 的分布率為22%，在1.54～1.60 kV/mm 的分布率為78%；在垂直分量下局部放電起始場強在2.32～2.34 kV/mm 的分布率為13%，在2.36～2.50 kV/mm的分布率為87%。

圖9 絕緣螺栓局部放電起始場強的分布規律Fig.9 The distribution laws of partial discharge initial field strength of insulating bolts

通過對不同廠家絕緣成型件在電場垂直分量和平行分量下局部放電起始特性的對比分析及統計規律可以得出：①不同分量下各類型絕緣成型件的局部放電起始場強隨著電極間距的增大而逐漸減小，在平行分量下，當電極間距從10 mm 增大到25 mm 時，局部放電起始場強降低了40.6%左右；②不同廠家各類型絕緣成型件的局部放電起始放電量的高低與起始場強無明顯關系，各絕緣成型件在不同分量下的起始放電量為8.51～13.70 pC；③不同廠家各類型絕緣成型件的局部放電熄滅場強大致略低于局部放電起始場強，下降幅度為1.1%～9.6%，下降幅度最大的是廠家A 的絕緣撐條，在垂直分量下降了9.6%。

3 絕緣成型件閃絡特性

3.1 閃絡特性實測結果

3.1.1 絕緣撐條的閃絡特性

圖10 為不同廠家絕緣撐條的閃絡場強。從圖10 可以看出，廠家B 絕緣撐條的閃絡場強最大為2.43 kV/mm，而廠家C 絕緣撐條的閃絡場強最小為2.14 kV/mm，兩者相差11.9%。

圖10 不同廠家絕緣撐條的閃絡場強Fig.10 The flashover field strength of insulating strips from different manufacturers

3.1.2 絕緣墊塊的閃絡特性

圖11 為不同廠家絕緣墊塊的閃絡場強。從圖11 可以看出，廠家B 絕緣墊塊的閃絡場強最大為2.45 kV/mm，廠家C 絕緣墊塊的閃絡場強最小為2.19 kV/mm，兩者相差10.6%。

圖11 不同廠家絕緣墊塊的閃絡場強Fig.11 The flashover characteristics of insulating spacers from different manufacturers

3.2 閃絡特性分布規律

對不同廠家絕緣撐條的沿面閃絡場強進行統計分析，得到其分布規律如圖12 所示。由圖12 可知，絕緣撐條的沿面閃絡場強在2.10～2.40 kV/mm范圍內分布率最大為84%，2.00～2.05 kV/mm 范圍內分布率為4%，2.45～2.55 kV/mm范圍內的分布率為12%。

圖12 絕緣撐條沿面閃絡場強分布規律Fig.12 The distribution laws of flashover field strength of insulating strips

對不同廠家絕緣墊塊的沿面閃絡場強進行統計分析，得到其分布規律如圖13 所示。由圖13 可知，絕緣墊塊沿面閃絡場強在2.05～2.40 kV/mm 范圍內分布率最大，為91%，2.00 kV/mm 的分布率為4%，2.45～2.50 kV/mm范圍內的分布率為5%。

圖13 絕緣墊塊沿面閃絡場強分布Fig.13 The distribution laws of flashover field strength of insulating spacers

3.3 閃絡特性差異原因分析

不同廠家絕緣成型件產品的絕緣性能會受其生產工藝的影響。本研究從不同廠家生產的絕緣撐條壓制工藝角度出發，觀測不同廠家絕緣成型件的表面形貌，分析不同絕緣成型件沿面閃絡特性差異的原因。利用顯微鏡觀察不同絕緣成型件的表面微觀形貌，結果如圖14 所示。從圖14 可以看出，廠家A 絕緣成型件單位面積上的壓紋數量遠小于廠家B 絕緣成型件，在圖14 所示范圍內，廠家A 絕緣成型件的完整壓紋凹槽數量為9×12=108個，廠家B 絕緣成型件的壓紋凹槽數量為13×13=169 個，廠家B絕緣成型件的壓紋數量約為廠家A絕緣成型件的1.56 倍。壓紋凹槽數量越多，在沿面閃絡路徑上對于沿面放電的阻礙作用越大，且在一定程度上增加了電極間的爬電距離，從而導致絕緣成型件具有更高的閃絡電壓，這與廠家B 絕緣成型件的閃絡電壓大于廠家A 絕緣成型件的試驗結果相匹配。而廠家C絕緣成型件的壓紋相比廠家A和廠家B的絕緣成型件更淺，并且表面非常粗糙，制造工藝較差，同樣符合其閃絡電壓低于廠家A 絕緣成型件和廠家B絕緣成型件的測試結果。

圖14 不同絕緣成型件的表面形貌Fig.14 Surface topographies of different insulation molding parts

利用比例尺，將表面壓紋通過對比估算求得實際尺寸如圖15所示。從圖15可以看出，廠家B絕緣成型件的橫紋長度為890 μm 左右，約為廠家A 絕緣成型件的1.41 倍；廠家A 絕緣成型件的豎紋長度為630 μm 左右，約為絕緣件B 的1.43 倍。從稀疏度上看，廠家A 絕緣成型件的壓紋間距為350 μm 左右，廠家B 絕緣成型件的橫紋方向間距為190 μm 左右，豎紋方向間距為280 μm 左右，兩者的橫紋間距和豎紋間距分別相差45.7%和20.0%左右，廠家B 絕緣成型件壓紋排列更密集。此外，廠家B 絕緣成型件的壓紋凹槽更加扁平，橫紋長度更長，豎紋更短，每個橫紋的兩端正對上下兩個橫紋的中部，這種橫紋排列形式在放電路徑上能夠形成更好的“屏障”作用，阻礙沿面放電的發展。同時，更寬更密的壓紋凹槽對自由電子可形成一定的束縛作用，阻礙自由電子沿電場方向移動，從而阻礙閃絡通道的形成，升高了沿面閃絡電壓。

圖15 不同絕緣成型件壓紋尺寸Fig.15 Embossing size of different insulation-shaping components

通過對比以上實驗結果，主要獲得結論如下：①廠家B 的絕緣成型件性能普遍優于其余兩家，其成型件的沿面閃絡場強在3家絕緣成型件中均為最大，廠家A 的其次，廠家C 的最小，其中廠家B 的絕緣撐條與廠家C 的絕緣撐條沿面閃絡場強相差最大，相差11.9%；②在針-板電極模型下，純油隙的擊穿場強約為2.6 kV/mm，廠家A 和廠家B 的絕緣撐條和絕緣墊塊沿面閃絡場強分布在2.30～2.45 kV/mm，比純油隙擊穿場強低5.8%～11.5%，下降程度較小，廠家C 的絕緣撐條和絕緣墊塊的沿面閃絡場強分布在2.14～2.19 kV/mm；③廠家B 的絕緣成型件壓紋排列形式更合理，壓紋凹槽數量更密集，尺寸更大，對于沿面放電能夠形成更好的“屏障”作用，阻礙沿面放電的發展，因此，廠家B 的絕緣成型件沿面閃絡場強最高；廠家A 的絕緣成型件的壓紋形式和凹槽數量相對較差，但是表面光潔，凹槽較深；而廠家C 的絕緣件表面非常粗糙，制造工藝差，凹槽很淺，沿面閃絡場強最低。

4 絕緣成型件性能綜合評價方法

基于熵權法確定指標的權重是一種客觀賦權的方法，其本質是利用不同指標的離散程度來確定其對于評價系統的重要性。對于各評價指標來說，其離散程度越大，則說明能夠提供的信息量越大，該指標對綜合評價的影響（即權重）就越大，對應的信息熵越小。如果某項指標的值全部相等，說明該指標在綜合評價中不起作用，不能反映對象性能的優劣。因此，可利用信息熵計算各個指標的權重，為多指標綜合評價提供依據，該方法已廣泛應用于電力工業中[29-31]。

本研究基于熵權法，以絕緣成型件的局部放電起始場強、起始放電量、局部放電熄滅場強和沿面閃絡場強4項放電特性指標以及絕緣成型件的密度和尺寸偏差兩項指標作為質量評價指標，提出了絕緣成型件絕緣性能綜合評價方法，其具體評價流程圖如圖16所示。

圖16 綜合性能評價方法流程圖Fig.16 Flow chart of comprehensive perform ance evaluation method

4.1 樣本矩陣標準化

通過實際測試獲得的大樣本實驗數據中，不同指標的物理量綱不同，難以直接進行對比，因此首先需要對原始測量數據進行無量綱化處理。另外，某些性能指標是數值越大絕緣性能越好，而某些則相反，因此需要對不同向的指標數據進行同向化處理。

（1）實測數據同向化處理

將測試數據越大表征性能越好的指標定義為正向，如局部放電起始場強和熄滅場強等，此時需將反向指標如局部放電起始放電量，進行同向化處理，處理公式如式（1）所示。

（2）實測數據歸一化處理

對于不同物理量綱的實測數據，運用密度法公式（式（2））將其歸一化到（0～1）區間內，得到統一的標準化基準值。

4.2 指標權重的確定

利用熵權法確定不同性能指標在綜合評價方法中的權重，其基本原理為：①每個評價對象在某一指標上的實測結果相差較小，即離散程度較低時，說明性能差異不明顯，不需要重點考察，該指標在評估系統中所占的權重應當較小，此時該指標的熵值較大，熵權較小；②各評價對象在某一指標上的實測結果相差較大，即離散程度較高時，說明不同評價對象之間的性能差異顯著，該指標需要重點考查，在評價系統中所占的權重較大，此時該指標的熵較小，熵權較大。

熵權法計算指標權重的具體步驟如下：

設有m個評價對象，依據n個評價指標對其進行評價，通過實測數據構成評價樣本初始矩陣，如式（3）所示。

然后將評價樣本初始矩陣標準化，通過數據同向化和歸一化處理得到評價樣本的標準化矩陣，如式（4）所示。

經過標準化處理的各指標項為同一維度上的基準值，形成了評價指標標準化矩陣，各評價指標對應不同列向量。在此基礎上，按照式（5）所示信息熵計算公式，對每個列向量基準數值求取各個評價指標的熵。根據熵權法原理，熵越大，指標所占權重越小，相反則越大，因此用“1”減去各項指標熵值，再按密度法算得各指標所占權重，如式（6）所示。

式（5）中，ej為指標j熵值，ej∈[0,1]。

式（6）中，ηj為評價指標j的熵權，即權重；eα為指標α熵值。

4.3 評價方法的應用

本節選取平行分量下的絕緣撐條測試結果為例，利用上述絕緣成型件綜合評價方法，計算廠家（評價對象）A、B、C 的絕緣撐條在局部放電起始場強、局部放電起始放電量、局部放電熄滅電壓和沿面閃絡場強以及密度和尺寸偏差等指標分別所占的權重，進而計算每個廠家絕緣撐條的評價分值，得到產品性能優劣的順序。其中，絕緣撐條的4 項放電特性指標實測結果如第2 節和第3 節所示。依據GB/T 19264.2—2013 規定的方法對絕緣成型件的表觀密度和尺寸偏差進行測試。

（1）實測數據標準化處理：在平行分量下各廠家絕緣撐條局部放電起始特性的實測結果值如表3和表4所示。

表3 絕緣撐條放電特性實測結果Tab.3 Test results of partial discharge characteristics of insulating strips

表4 絕緣撐條表觀密度和尺寸偏差實測結果Tab.4 Test results of apparent density and dimensional deviation of insulating strips

將實測數據按照公式（1）和公式（2）進行同向化和歸一化處理，得到標準化樣本數據，如表5和表6所示。

表5 絕緣撐條放電特性標準化基準值Tab.5 Standardized reference value for the discharge characteristics of insulating strips

表6 絕緣撐條表觀密度和尺寸偏差標準化基準值Tab.6 Standardized reference value of apparent density and dimensional deviation of insulating strips

（2）各指標熵值：將4個評價指標列向量按照式（5）計算各指標熵值，結果如表7所示。

表7 各評價指標熵值Tab.7 Entropy of each evaluation index

（3）各指標權重：通過各指標熵值，利用式（6）計算得各指標對應權重值，如表8所示。

表8 各評價指標權重Tab.8 Weight of each evaluation index

（4）評價對象分值：將各評價對象對應的評價指標標準化基準值列成評價指標標準化樣本矩陣X3×6，如式（7）所示，將各評價指標權重列成指標權重列向量η6×1，如式（8）所示。

對樣本矩陣進行右乘指標權重列向量，獲得各評價對象的分值，如式（9）所示。

從式（9）計算結果可知，廠家A、B、C 絕緣撐條性能的最終得分分別為0.322、0.362、0.316，絕緣撐條的性能從高到低依次為廠家B、廠家A、廠家C，與本研究其他性能的實際測試結果相符，驗證了基于熵權法模型的評價方法的合理性。同時需要說明的是，運用熵權法模型確定的指標權重，僅表示各指標基于離散程度對于評價系統提供價值的大小，并不能代表其物理意義上的重要程度。

5 結 論

（1）不同類型的絕緣成型件放電特性隨著電極間距的不同分布在不同場強區間：在平行分量下，絕緣撐條和絕緣墊塊的局部放電起始場強分別為2.55～2.85 kV/mm 和1.43～1.78 kV/mm；在垂直分量下，絕緣撐條和絕緣墊塊的局部放電起始場強分別為2.65～3.35 kV/mm和4.31～5.49 kV/mm。

（2）通過對比分析不同廠家絕緣成型件的閃絡場強發現，廠家B 的絕緣成型件性能普遍高于其余兩家，其產品沿面閃絡場強在各類型絕緣成型件中均為最大，廠家A 的其次，廠家C 的最小；廠家A 與廠家B 的產品差距并不明顯；廠家B 與廠家C 的產品中性能差距最大的是絕緣撐條，閃絡場強相差13.6%。絕緣成型件的壓紋排列形式越合理，壓紋凹槽數量越密集，尺寸越大，對于沿面放電越能形成更好的“屏障”作用，阻礙沿面放電的發展，沿面閃絡特性更高。

（3）提出了基于熵權法的絕緣成型件綜合評價方法。通過計算獲得廠家A 絕緣成型件的分值為0.322，廠家B 的分值為0.362，廠家C 的分值為0.316，最終評價絕緣撐條的性能從高到底依次為廠家B、廠家A、廠家C，驗證了該評價方法的準確性。