水力壓裂技術(shù)在煤礦堅硬頂板控制中的應(yīng)用研究

常文遠

（山西焦煤西山煤電鎮(zhèn)城底礦，山西 太原 030053）

0 引言

隨著，礦井采掘深度的不斷延伸，在開采頂板堅硬煤層時，由于頂板難垮落，易形成大面積的懸頂，而懸頂?shù)拇嬖谑沟孟锏绹鷰r變形研究，一旦懸頂無法承載覆巖重量發(fā)生垮落則會造成較大的沖擊波，嚴重威脅礦井的安全生產(chǎn)，針對堅硬頂板我國常見的治理方法多為爆破切頂，通過在堅硬頂板中轉(zhuǎn)孔爆破達到頂板的預(yù)裂效果。水力壓裂技術(shù)是一種通過高壓注水從而達到預(yù)裂頂板的一種技術(shù)手段，較傳統(tǒng)爆破切頂工作面頂板初次垮落步距與周期來壓步距有所減小，且來壓強度低，施工成本低等優(yōu)點；為此國內(nèi)諸多學者開展相關(guān)研究，孫志勇，馮彥軍，郭相平[1]針對鳳凰山礦35012 工作面堅硬頂板難垮落的問題，設(shè)計定向水力壓裂技術(shù)致裂頂板，取得良好控頂效果。本文以鎮(zhèn)城底礦22215 工作面為工程背景，對工作面頂板難垮落的問題進行分析研究，以保證工作面的安全回采，同時也為礦井地質(zhì)條件相類似工作面的堅硬頂板治理提供參考與借鑒。

1 礦井概況

鎮(zhèn)城底礦地表位于山西臨汾洪洞吳家莊，井田面積11.6 km2，礦井生產(chǎn)能力為150 Mt/a，鎮(zhèn)城底礦22215 綜放工作面開采2#煤層，其上部3 號煤層已經(jīng)回采完畢，煤層間距離6 m 左右，層間距較小，工作面回采屬于近距離采空區(qū)下開采。由于22215 工作面四周為未開采煤層，工作面的走向長度為350 m，主采煤層為2 號煤層，煤層平均厚度為2.9 m，煤層的平均傾角為3.4°，煤層整體較為穩(wěn)定。工作面埋深較淺，頂板整體巖性堅硬，難垮落，易形成懸頂，為了保障工作面的安全開采，需要對工作面頂板進行治理，在經(jīng)過充分考慮后選定采用水力壓裂切頂，并對水力壓裂切頂參數(shù)進行研究。

2 數(shù)值模擬構(gòu)建

利用數(shù)值模擬對水力壓裂參數(shù)進行研究，選用abaqus 數(shù)值模擬軟件進行模擬，考慮到堅硬頂板面積較大，在一定程度上可以簡化為有限個小單元，所以模型建立為尺寸為20 m×20 m 的正方體，在模型中間施加鉆孔，鉆孔的直徑為50 mm，對模型進行網(wǎng)格劃分，在進行網(wǎng)格劃分時，充分考慮模型的計算精度及計算時間，在模型靠近鉆孔位置進行細劃分，單元格尺寸為1 cm×10 cm，在距離鉆孔較遠段適當粗劃分，單元格尺寸為0.2 mm×0.2 mm，完成模型網(wǎng)格劃分后對模型進行物理參數(shù)設(shè)定，將模型整體物理參數(shù)設(shè)定為砂巖參數(shù)，在模型的鉆孔內(nèi)部設(shè)定注水點，對模型的邊界條件進行設(shè)定，固定模型四邊的位移，在模型的垂直方向施加最大水平主應(yīng)力，在模型的水平方向施加最小水平主應(yīng)力，固定最大水平主應(yīng)力為8 MPa，通過改變最小主應(yīng)力以此來達到改變應(yīng)力差，完成模型的建立。

3 模擬分析

首先對應(yīng)力差2 MPa 下模型的起裂進行研究，模型的預(yù)制角度為45°，在預(yù)制尖端位置布置應(yīng)力監(jiān)測點，用于監(jiān)測模型壓裂過程中應(yīng)力變化情況，模型壓裂曲線如圖1 所示。

圖1 模型壓裂曲線

由圖1 可以看出，當預(yù)制尖端角為45°時，在模擬0～14 s 內(nèi)時，此時的注液壓力呈現(xiàn)緩慢上升的趨勢，此時模型內(nèi)部的孔隙被液體填充，此時的巖石內(nèi)部無裂縫產(chǎn)生，當注液時間來到14～40 s 內(nèi)時，在此階段注液壓力達到峰值，此時模型內(nèi)部能量快速聚集，并沿著預(yù)制端發(fā)生起裂，此時的應(yīng)力峰值為11.26 MPa，當注液時間超過40 s 時，此時注液壓力曲線急速下降并穩(wěn)定，壓力裂縫發(fā)生擴展，壓裂完成。根據(jù)注液壓力隨時間的變化趨勢，可將壓裂過程分成孔隙注液階段、壓裂階段、擴展階段三個部分[2]。對不同應(yīng)力差下起裂壓力進行分析，選定應(yīng)力差為2 MPa，3 MPa 和4 MPa，選定三種應(yīng)力差下的注液壓力峰值進行匯總?cè)鐖D2 所示。

圖2 不同應(yīng)力差下的注液壓力峰值曲線

從圖2 可以看出，隨著設(shè)定應(yīng)力差逐步增大，此時注液壓力峰值呈現(xiàn)降低的趨勢，但整體降低趨勢呈現(xiàn)減弱的特點，當應(yīng)力差為2 MPa 時，此時注液壓力峰值為11.26 MPa，應(yīng)力差增大至3 MPa 時，注液壓力峰值增大至10.24 MPa，應(yīng)力差4 MPa 時，注液壓力峰值為9.42 MPa，出現(xiàn)這樣現(xiàn)象的原因是由于隨著應(yīng)力差的增大，此時限制巖石起裂的作用力減弱，巖石起裂需要的能量減少，注液壓力峰值降低[3]。

對不同預(yù)制角下的裂縫擴展長度進行研究，預(yù)制角分別為0°、15°、30°、45°、60°，不同預(yù)制角下裂縫擴展長度變化趨勢如圖3 所示。

圖3 不同預(yù)制角下裂縫擴展長度變化曲線

由圖3 可以看出，隨著預(yù)制角度的不斷加大，此時裂縫長度呈現(xiàn)出逐步減小的趨勢，當預(yù)制角為0°時，此時裂縫的長度為9 m，預(yù)制角增大至15°時，裂縫長度為8.1 m，較預(yù)制角0°時減小了0.9 m，當預(yù)制角30°、45°和60°時，此時的裂縫長度分別為7.8 m、6.4 m 和5.8 m，相較于預(yù)制角0°時，分別減小了1.2 m、2.6 m 和3.2 m。這是由于隨著預(yù)制角的增大，此時巖石起裂需要的能量越小，鉆孔內(nèi)部能量聚集越少，一旦鉆孔尖端發(fā)生起裂后，鉆孔內(nèi)部的的能量快速釋放，由于能量聚集較少，所以裂縫擴展長度有所下降[4]。

對不同注液量下，裂縫參數(shù)變化情況進行分析，設(shè)定注液排量分別為0.001 m3/s、0.002 m3/s、0.003 m3/s、0.004 m3/s 及0.005 m3/s。注液量與裂縫擴展長度變化曲線如圖4 所示。

圖4 注液量與裂縫擴展長度變化曲線

由圖4 可以看出，隨著支注液量的增大，此時裂縫擴展長度呈現(xiàn)逐步增大的趨勢，當壓裂液排量為0.001 m3/s 時，可以看出此時的裂縫長度為6.2 m，增大壓裂液排量為0.002 m3/s、0.003 m3/s、0.004 m3/s、0.005 m3/s 時，此時裂縫擴展長度分別為9.8 m、12.4 m、14.2 m、16.4 m，相比壓裂液排量0.001 m3/s 時，裂縫的擴展長度分別增大了3.6 m、6.2 m、8.0 m、10.2 m。出現(xiàn)這一現(xiàn)象的原因是由于隨著壓裂液排量的增大，此時相同時間內(nèi)鉆孔內(nèi)部聚集的能量增大，在巖石起裂瞬間，巖石內(nèi)部流體快速流動，由于能量沖擊，使得裂縫擴展的長度增加，頂板及時垮落，頂板控制效果更好。

4 結(jié)論

1）根據(jù)注液壓力隨時間的變化趨勢，可將壓裂過程分成孔隙注液階段、壓裂階段、擴展階段三個部分。

2）隨著設(shè)定應(yīng)力差逐步增大，此時注液壓力峰值呈現(xiàn)降低的趨勢，但整體降低趨勢呈現(xiàn)減弱的特點。

3）根據(jù)不同預(yù)制角下裂縫擴展長度變化曲線可知，隨著預(yù)制角度的不斷加大，此時裂縫長度呈現(xiàn)出逐步減小的趨勢。同時，根據(jù)不同注液排量下裂縫擴展長度變化曲線可知，隨著支注液量的增大，此時裂縫擴展長度呈現(xiàn)逐步增大的趨勢。