激光熔覆工藝參數(shù)對鉛青銅熔覆層微觀組織及性能影響

程慧敏　李先芬　沈虎　張雅婷　趙玙璐　張濤

關(guān)鍵詞：激光熔覆；42CrMo鋼；激光功率；掃描速率；微觀組織及性能

0 引言

本研究根據(jù)實際需求，采用激光熔覆技術(shù)在42CrMo鋼表面制備一層鉛青銅涂層，探究不同工藝參數(shù)對鉛青銅熔覆層宏觀形貌、顯微組織、硬度和耐磨性的影響，從而確定合適的工藝參數(shù)、實現(xiàn)激光熔覆制備高性能鉛青銅熔覆層的目的。

1 試驗材料及性能檢測

1.1 熔覆層制備

采用42CrMo鋼為基體材料，尺寸Φ150 mm×14 mm。熔覆層粉末為Cu-10Pb-10Sn，其化學(xué)成分見表1。粉末顆粒直徑分布范圍是100～150μm。采用LWS-1000型Nd：YAG激光器制備Cu-10Pb-10Sn熔覆層，在熔覆過程中通入氣流量為10 L/min的氬氣進(jìn)行保護(hù)。為保障熔覆層質(zhì)量，需在鋪置粉末前對基體進(jìn)行打磨并拋光，再進(jìn)行超聲波清洗。將適量酒精溶液加入Cu-10Pb-10Sn合金粉末中充分?jǐn)嚢柚琳吵頎畈⒅糜?2CrMo鋼表面，用刮刀將預(yù)置層厚度控制為250μm。將預(yù)制好的粉末層與基體一起放入干燥箱中，在100℃下干燥1 h。具體試驗參數(shù)見表2。

1.2 熔覆層形貌觀察及性能檢測

將制備好的熔覆層切成為尺寸為10 mm×10 mm×14 mm的塊狀，之后進(jìn)行打磨、拋光處理至鏡面。采用三氯化鐵鹽酸溶液進(jìn)行金相腐蝕，采用蔡司Stemi305型體視鏡觀察熔覆層的表面形貌，采用江南MR5000金相顯微鏡觀察熔覆層的橫截面組織形貌，采用Regulus8230型掃描電子顯微鏡在高倍率下觀察試樣微觀組織，采用XPert PRO MPD型X射線衍射儀對熔覆層組織進(jìn)行物相分析，采用VTD401數(shù)顯顯微維氏硬度計測量激光熔覆層橫截面的顯微硬度，載荷為100 g，加載時間為15 s。采用推力墊圈試驗機進(jìn)行摩擦磨損試驗，載荷為35 N，摩擦線速度為25 mm/s，測試時間為30 min，磨損量的測量精度為10-4 g。

2 結(jié)果與分析

2.1 宏觀形貌和顯微組織

不同工藝參數(shù)下熔覆層表面宏觀形貌如圖1所示。對A組、B組和C組整體觀察和比較可知，不同掃描速度下的熔覆層表面形貌區(qū)別較大。A組的掃描速度為3 mm/s，且A組熔覆層表面魚鱗狀紋路明顯，但局部燒蝕發(fā)黑嚴(yán)重，這是由于掃描速度較小，粉末吸收熱量較大，易發(fā)生氧化燒蝕；B組的掃描速度為5 mm/s時，此時單位時間熱輸入較小，粉末吸收的激光能量適宜，熔覆層整體成形質(zhì)量良好，表面魚鱗狀紋路明顯；C組的掃描速度為7 mm/s，此時掃描速度較快，粉末吸收的激光能量較少，熔覆層粉末不足以完全融化，此時熔覆層表面無金屬光澤、凹凸不平，表面還殘留有未融化的粉末顆粒。

由圖1（a）～圖1（d）可知，A組中，熔覆層表面開裂嚴(yán)重。當(dāng)激光功率增加至300 W時，熔覆層表面發(fā)黑嚴(yán)重，整體凹凸不平，這主要是由于當(dāng)掃描速度較小時，增大激光功率會導(dǎo)致焊接熱輸入增大，熔覆層與基板發(fā)生氧化燒蝕現(xiàn)象，破壞了熔覆層的成形；從圖1（e）～圖1（h）可以看出，在B組中，當(dāng)激光功率分別為180 W和240 W時，熔覆層表面成形良好，熔覆層表面較為平整，呈現(xiàn)清晰且規(guī)則的魚鱗狀紋路；在C組中，如圖1（i）～圖1（l）所示，此時掃描速度較快，熔覆層整體成形質(zhì)量較差，當(dāng)激光功率增加時，焊接熱輸入增大，熔覆層表面魚鱗狀紋路逐漸清晰，表面逐漸平整。

不同工藝參數(shù)下的熔覆層橫截面宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知，C組試樣的熔覆層整體厚度較小，這是由于當(dāng)掃描速度較快時，熔覆層單位面積吸收的能量減少，熔覆過程中粉末飛濺增加；而A組試樣掃描速度最慢，因此，相同功率下A組試樣的熱輸入較大，對比A組試樣，發(fā)現(xiàn)不同激光功率下的熔覆層出現(xiàn)了不同程度的裂紋，當(dāng)激光功率增加至240 W及以上時，熔覆層局部出現(xiàn)塌蝕，隨著激光功率的增大，激光沖擊作用增強，熔覆層塌蝕加劇。

B組試樣在不同激光功率下的熔覆層厚度測量結(jié)果見表3，由表3可知，激光功率在一定范圍內(nèi)增加時，熔覆層厚度也隨之增加；激光功率分別為180 W和240 W時，熔覆層截面厚度均勻、成形好、缺陷少；當(dāng)激光功率增加至300 W時，可能由于熱輸入高，蒸發(fā)燒損有所增加，熔覆層厚度有所降低，裂紋也有所增加。由表3可知，當(dāng)激光功率分別為180 W、240 W時，激光熔覆層的厚度已遠(yuǎn)超預(yù)設(shè)粉末的厚度。由于預(yù)設(shè)的粉末厚度是恒定的，熔覆層厚度的增加意味著稀釋率的增加。熔深越大，說明激光熔覆過程中熔入熔覆層的基體元素越多，因此熔覆層成分變化就越大，從而使熔覆層的成分和力學(xué)性能也發(fā)生變化。

激光功率為180 W、240 W的熔覆層SEM形貌如圖3所示，圖中黃色線段為EDS線掃描能譜分析的路徑，由圖3可知，當(dāng)激光功率為180 W時，臺階左側(cè)（即熔覆層內(nèi)）已含有大量的Fe元素，隨著激光功率增加，熔覆層側(cè)的Fe元素含量增加，Cu、Pb、Sn的比例降低，這是因為當(dāng)激光功率增加時，基體逐漸熔化，越來越多的Fe元素從基體中進(jìn)入熔覆層，從而增大了熔覆層的稀釋率，同時使熔覆層的成分發(fā)生變化。

綜上所述，在掃描速度為5 mm/s、激光功率為240 W的條件下，可以制備出成形較為良好的鉛青銅熔覆層，雖然此時稀釋率較高，但熔覆層缺陷少、與基體結(jié)合情況良好。

2.2 熔覆層力學(xué)性能分析

2.2.1 硬度分析

不同工藝參數(shù)下熔覆層截面的平均硬度如圖4所示，由圖4可知，B組試樣的熔覆層平均硬度明顯高于A組和C組。這是因為A組試樣的掃描速度較慢，熔覆層吸收熱量較多，熔覆層易出現(xiàn)較多裂紋與塌蝕，導(dǎo)致熔覆層結(jié)構(gòu)不致密，硬度較低；而C組試樣的掃描速度較快，熔覆層吸收熱量較少，熔覆層熔覆不均勻且內(nèi)部缺陷較多，導(dǎo)致其熔覆層硬度較低。對于B組試樣，隨著激光功率的增加，熔覆層平均硬度先增大后減小，當(dāng)功率為120 W時，由于熱輸入較小，粉末熔化不均勻，熔覆層硬度較低；當(dāng)功率為300 W時，粉末發(fā)生燒蝕氧化，熔覆層的硬度也較低；當(dāng)激光功率由180 W增加至240 W時，熔覆層顯微硬度由277.7HV0.1增大至334.3HV0.1。在相同的掃描速度下，激光功率越大，熔覆層厚度便越大，基體中的Fe元素逐漸融入熔覆層，大量的Fe元素在鉛青銅熔覆層中形成硬質(zhì)相馬氏體，因此，當(dāng)激光功率為240 W時，熔覆層的顯微硬度最高。

2.2.2 耐磨性測試

對不同工藝參數(shù)下的熔覆層進(jìn)行摩擦磨損性能測試。由于A組和C組試樣的熔覆層表面出現(xiàn)了氣孔、裂紋和氧化燒蝕，且熔覆層表面不平整，因此不進(jìn)行摩擦磨損性能測試。對B組熔覆層表面進(jìn)行研磨拋光，通過試樣磨損失重、熔覆層表面磨損形貌來評價其摩擦磨損性能。

B組試樣摩擦磨損試驗前后試樣的質(zhì)量變化及失重率見表4。從表4可知，當(dāng)激光功率為120 W時，質(zhì)量損失最小，這是因為此時功率較小，熱輸入較小，鉛青銅粉末無法充分熔化，融入熔覆層的基體元素較少，此時熔覆層內(nèi)銅鉛比例較高，在摩擦過程中易被擠出形成自潤滑涂層，從而降低摩擦過程中的質(zhì)量損失；與激光功率為180 W時相比，當(dāng)激光功率為240 W時，試樣的磨損量及失重率較低，這主要是由于隨著激光功率的增大，基體元素不斷融入熔覆層，導(dǎo)致熔覆層硬度增大，耐磨性增強，磨損量降低；當(dāng)激光功率為300 W時，熔覆層裂紋較多，試樣的磨損量及失重率變大。B組試樣表面磨損形貌如圖5所示，由圖5可知，當(dāng)激光功率為120 W時，熔覆層表現(xiàn)出黏著磨損，熔覆層組織在磨損過程中發(fā)生剝落，并在法向載荷和摩擦熱影響下黏著在熔覆層表面；當(dāng)激光功率≥180 W時，熔覆層表面均出現(xiàn)了犁溝形貌，同時可以觀察到熔覆層表面有剝離現(xiàn)象，熔覆層的磨損類型為磨粒磨損和粘著磨損的復(fù)合磨損類型；當(dāng)激光功率由180W增大至240 W時，熔覆層表面的犁溝變淺，粘著物減少，這是因為當(dāng)激光功率為240 W時，熔覆層內(nèi)部結(jié)構(gòu)致密無缺陷，熔覆層硬度更高，具有更高的耐磨性。

2.3 熔覆層物相分析

對激光功率為240 W、掃描速度為5 mm/s的鉛青銅熔覆層表面進(jìn)行EDS面掃描能譜分析，掃描的結(jié)果如圖6所示，EDS分析結(jié)果見表5。根據(jù)圖6和表5可知，F(xiàn)e、Cu、Sn、Pb均出現(xiàn)在熔覆層內(nèi)部，且各元素在熔覆層內(nèi)部分布均勻，熔覆層內(nèi)部Fe元素含量最高，Pb與Sn含量較少。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因一方面是因為Pb和Sn元素熔點較低，激光束能量密度高，在熔覆過程中，Pb和Sn易被燒損；另一方面是由于42CrMo基體被激光熔化了一部分，導(dǎo)致稀釋率提高，使熔覆層中的Fe元素含量增大。

對激光功率為240 W、掃描速度為5 mm/s的鉛青銅熔覆層進(jìn)行XRD分析，結(jié)果如圖7所示，由圖7可知，Cu-10Pb-10Sn熔覆層主要由馬氏體、α-Cu、Pb、CrMo3S4組成。激光熔覆過程中，基體與熔覆層之間發(fā)生冶金結(jié)合，元素在兩者之間互相遷移，基材中的Fe元素被稀釋到熔覆層中，根據(jù)銅鐵相圖，鐵和銅在固態(tài)時有限互溶，在液態(tài)時無限互溶，激光熔覆過程中會形成熔池，這使得鐵在銅中的固溶量增大。因此，基材中的鐵熔化進(jìn)入鉛青銅熔覆層后，在熔融量較少時以固溶形式存在，超過銅的固溶量以后則以獨立的富鐵相形式存在，使得熔覆層由單一的α-Cu固溶體變?yōu)棣?Cu+鋼的雙相組織。此外激光熔覆時熔覆層冷卻速度較快，故富鐵相易轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，可發(fā)現(xiàn)有CrMo3S4相的生成，這進(jìn)一步說明了稀釋率過大而導(dǎo)致基材元素進(jìn)入熔覆層形成化合物。

3 結(jié)論

（1）通過對比不同工藝參數(shù)條件下熔覆層表面成形和截面成形質(zhì)量，當(dāng)激光功率為240 W、掃描速度為5 mm/s時，熔覆層性能最優(yōu)。

（2） 激光功率為240 W、掃描速度為5 mm/s時，熔覆層平均硬度最高，磨損試驗的試樣失重率較低，鉛青銅熔覆層的磨損類型為黏著磨損和磨粒磨損的復(fù)合磨損形式。熔覆層的顯微組織主要由馬氏體、α-Cu固溶體、CrMo3S4、Pb相組成。

本文摘自《焊管》2023年第5期