電廠旁路閥蓋Inconel 718螺栓失效分析

＊周建中

（中電華創(chuàng)電力技術(shù)研究有限公司 江蘇 215123）

引言

電廠用高強(qiáng)度螺栓緊固件等服役環(huán)境多數(shù)處于較高的溫度環(huán)境下，在高溫和應(yīng)力的長(zhǎng)期作用下螺栓組織會(huì)發(fā)生變化使材質(zhì)脆化失效，影響發(fā)電機(jī)組的長(zhǎng)期安全可靠運(yùn)行[1-2]。Inconel 718合金是含鈮、鉬的沉淀硬化型鎳鉻鐵合金，其在650℃高溫下具有較高的機(jī)械強(qiáng)度[3]、良好的抗蠕變性和耐腐蝕性，廣泛應(yīng)用于航空航天、石油化工和電力工業(yè)等領(lǐng)域[4]。Inconel 718合金相當(dāng)于國(guó)內(nèi)牌號(hào)的GH4169，主要用于制造高溫承載部件，如高溫緊固螺栓和螺柱。研究表明在材料成分符合標(biāo)準(zhǔn)的情況下，此類高溫高強(qiáng)螺栓的斷裂主要與微動(dòng)裂紋擴(kuò)展引起的疲勞斷裂有關(guān)[5]。而晶粒度大小對(duì)于Inconel 718合金的力學(xué)性能有較大的影響，細(xì)晶可以獲得較高的疲勞壽命，粗晶對(duì)抗蠕變和疲勞裂紋擴(kuò)展有利[6]。故研究晶粒大小對(duì)于高溫螺柱的生產(chǎn)具有重要的指導(dǎo)意義。某電廠有2×600MW機(jī)組，該機(jī)組鍋爐采用北京巴布科克·威爾科克斯有限公司生產(chǎn)的B＆WB-2091/26.15-M660MW型鍋爐，為平衡通風(fēng)、超超臨界、一次再熱、螺旋爐膛的SWUP型鍋爐。本文對(duì)該電廠運(yùn)行過程中旁路閥蓋螺柱在螺母與螺桿的交界處發(fā)生斷裂的事故進(jìn)行分析研究，分析螺柱斷裂原因，并提出相應(yīng)的改進(jìn)建議，確保機(jī)組安全運(yùn)行。

1.宏觀形貌

對(duì)某電廠的斷裂的閥蓋螺栓進(jìn)行取樣分析，其宏觀形貌如圖1所示。

圖1 Inconel 718斷裂螺栓的宏觀形貌

旁路閥蓋螺栓外表面因受長(zhǎng)期高溫氧化作用而發(fā)黑，失效的螺栓斷裂為兩段，斷裂位置在螺母與螺桿的交界處。螺栓規(guī)格為M40×210mm，斷裂位置距下端面約為45mm。失效螺栓斷面如圖1b所示，斷裂面可以分為起始區(qū)、快速擴(kuò)展區(qū)和終斷區(qū)。紅色標(biāo)注區(qū)域?yàn)閿嗔哑鹗紖^(qū)，此處斷面平滑沒有明顯的撕裂棱。黃色區(qū)域?yàn)榭焖贁U(kuò)展區(qū)，可見表面存在較多有方向性的撕裂條紋，這是由于同時(shí)受到扭矩和拉力的作用發(fā)生破壞，而中間的撕裂條紋大致平行，判斷出斷裂的方向?yàn)橛勺笾劣摇Ｋ{(lán)色區(qū)域?yàn)榻K斷區(qū)，由于此區(qū)域承受較大應(yīng)力發(fā)生瞬時(shí)斷裂，因此呈現(xiàn)較粗糙的紋理，并發(fā)生較大的變形。

2.成分檢測(cè)

斷裂螺栓材質(zhì)為Inconel 718（相當(dāng)于國(guó)內(nèi)牌號(hào)GH4169），對(duì)失效螺柱和新螺柱材料分別進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示。對(duì)比ASTM B637中N07718的化學(xué)成分標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，失效試樣化學(xué)成分與新螺柱基本一致，且符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表1 Inconel 718鋼的化學(xué)成分分析（%）

3.力學(xué)性能

在斷裂螺栓及新螺栓上各取1根縱向室溫拉伸試樣，對(duì)其進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)和硬度測(cè)試。機(jī)械性能試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

表2 Inconel 718螺栓機(jī)械性能

對(duì)比ASTM B637中N07718的拉伸標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，螺柱材料的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率、斷面收縮率均符合要求，斷裂螺栓抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度略低于新螺栓。通過GB/T 33362-2016《金屬材料硬度值的換算》換算成布氏硬度后，斷裂螺栓與新螺栓的平均布氏硬度為448HB和439HB對(duì)比ASTM B637中N07718的硬度標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，試樣材料硬度性能符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

4.金相分析

將斷面試樣縱向切開，對(duì)其截面進(jìn)行金相分析。在斷面下螺紋的第一、第二牙分別可見有一處裂紋。裂紋形貌如圖2、圖3所示。

圖2 斷面下第一牙螺紋裂紋

圖3 斷面下第二牙螺紋形貌

裂紋起始端形貌見圖2a所示，可見螺紋根部近表面有明顯變形加工痕跡，組織呈纖維狀分布，可能是滾壓加工所致。此處裂紋開口較寬，后逐漸變細(xì)，走勢(shì)較直。裂紋尾端形貌見圖2b所示，可見裂紋纖細(xì)，沒有分叉，可能為同時(shí)受到正拉力和剪切力的作用造成的。裂紋特征表現(xiàn)為沿晶開裂特征，其為典型的脆性開裂。

斷面下螺紋第二牙根部形貌如圖3所示，可見螺紋根部不平整，表面有加工殘留，裂紋起始位置在螺紋根部下側(cè)，與斷面下第一牙螺紋根部裂紋相似。此處裂紋走勢(shì)較直無分叉。裂紋起始端形貌見圖3a所示，同第一牙螺紋一樣表現(xiàn)為沿晶開裂特征。

在試樣心部進(jìn)行金相分析。試樣心部組織形貌見圖4a所示，對(duì)比圖5Inconel 718合金基本組織形貌可知，試樣存在局部晶粒大小差異很大，存在混晶現(xiàn)象。

圖4 試樣心部組織形貌

圖5 Inconel 718合金基本組織形貌[7]

根據(jù)GB/T 6394-2017《金屬平均晶粒度測(cè)定方法》及GB/T 24177-2009《雙重晶粒度表征與測(cè)定方法》對(duì)其進(jìn)行晶粒度評(píng)級(jí)，可評(píng)為縱向、雙重、雙峰，27%5級(jí)，73% 12級(jí)。試樣心部組織高倍形貌如圖4b所示，主要組織結(jié)構(gòu)為γ相+γ′相+γ″相+δ相+少量碳化物，其中δ相沿晶界分布[8]。

5.斷口掃描分析

將螺紋斷面置于掃描電鏡下進(jìn)行斷口形貌觀察。斷面起始區(qū)低倍下形貌見圖6a所示，可見此處斷面整體較平滑，有幾條撕裂棱由外表向內(nèi)部延伸。如圖6b所示放大后可以發(fā)現(xiàn)層狀階梯較為明顯，表明此處受到的應(yīng)力水平較高。高倍下可見斷面起始區(qū)大部分為冰糖狀沿晶顆粒，混合有少量韌窩形貌及碳化物顆粒。

圖6 斷面起始區(qū)形貌

6.結(jié)論與建議

綜上，該旁路閥蓋螺栓斷裂的主要原因是該螺栓晶粒組織存在混晶。在滾壓加工螺紋時(shí)較小的晶粒發(fā)生塑性變形，而較大的晶粒不能發(fā)生足夠的塑性變形而產(chǎn)生脆性開裂，同時(shí)造成螺紋根部不平整。此外，滾壓后的沉淀硬化處理也會(huì)增加變形組織的脆性，并積累一定的殘余應(yīng)力。考慮到螺紋根部的應(yīng)力集中現(xiàn)象，容易在此處加速裂紋的擴(kuò)展，并最終造成斷裂失效。

根據(jù)以上結(jié)論，材料的混晶現(xiàn)象可能是由于滾壓加工后進(jìn)行的沉淀硬化處理使得材料組織發(fā)生再結(jié)晶；也可能是由于終鍛溫度過低，每次變形程度又較小，因而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶不能充分進(jìn)行引起的。前者可通過改進(jìn)熱處理工藝，在滾壓前增加一道時(shí)效處理；后者可通過適當(dāng)?shù)脑俳Y(jié)晶熱處理消除，再結(jié)晶處理溫度以略低于δ相開始溶解溫度為宜[9]。此外，對(duì)于原材料的采購(gòu)需要加強(qiáng)質(zhì)量控制，選用合格的原料進(jìn)行加工。對(duì)于采購(gòu)方可在驗(yàn)收時(shí)增加螺紋的表面無損檢測(cè)，確保螺紋根部沒有微裂紋的出現(xiàn)。