戈風行，田衛東，張珠珠，韓 磊，張立群，史金煒，*

（1.南京綠金人橡塑高科有限公司，江蘇 南京 211800；2.北京化工大學 有機無機復合材料重點實驗室，北京 100029）

目前傳統廢橡膠再生技術存在污染大、能耗高、效率低等問題[1-2]，因此為處理廢舊橡膠提供綠色、高效、連續化生產的解決方案以及拓寬再生橡膠的下游應用領域具有重要的意義。這不僅可以緩解我國目前橡膠資源對外依存度高的困境，也能夠助力橡膠行業提前實現碳中和的目標。

液體橡膠在橡膠加工過程中可以起到增塑作用，在硫化過程中還可以參與交聯[3-6]，與傳統增塑劑相比，液體橡膠相容性更好，被應用于密封制品、輪胎、膠粘劑、電線電纜、結構膠[7]以及彈性體和樹脂[8]改性等領域。但液體橡膠多為低相對分子質量聚合物，生產成本較高[9-11]。

本工作利用同向雙螺桿擠出機，通過控制廢橡膠的解聚程度制備液體再生橡膠（Liquid Reclaimed Rubber，LRR）[12-14]，將具有二次交聯能力的LRR作為反應型高分子增塑劑使用，并與增塑劑環保芳烴油（TDAE）進行對比，考察其在橡膠中的作用和應用效果。

1 實驗

1.1 主要原材料

廢輪胎全胎膠粉，粒徑＜760 μm，杭州中策橡膠循環科技有限公司產品；天然橡膠（NR），SCR1，云南西雙版納東風農場產品；炭黑N330，濟南中北精細化工有限公司產品；TDAE，衡水圣康化工有限公司產品。

1.2 試驗配方

1.2.1 LRR制備配方

廢輪胎全胎膠粉 100，妥爾油瀝青 5，活化劑B480 2。

1.2.2 LRR與TDAE應用配方

LRR與TDAE應用配方如表1所示。

表1 LRR與TDAE應用配方 份Tab.1 Application formulas of LRR and TDAE phr

1.3 主要設備和儀器

LJR-36型雙螺桿擠出機，南京綠金人橡塑高科有限公司產品；YF-8019型兩輥開煉機和YF-8017型平板硫化機，揚州市源峰試驗機械廠產品；DFZ-6050型真空干燥箱，上海精宏設備有限公司產品；Walters 150-C型凝膠滲透色譜（GPC）儀，美國Walters公司產品；STARe型熱重分析（TG）儀，瑞士梅特勒-托利多公司產品；MV-A型門尼粘度儀和MDR-A型無轉子硫化儀，北京瑞達宇辰儀器有限公司產品；CMT4204型電子萬能材料試驗機，美特斯工業系統（中國）有限公司產品。

1.4 試樣制備

1.4.1 LRR制備

以廢輪胎全胎膠粉為主體材料，采用LJR-36型雙螺桿擠出機擠出制備LRR，溫度為320 ℃，轉速為30 r·min-1。

1.4.2 LRR與TDAE應用膠料制備

在YF-8019型兩輥開煉機上按照表1配方分別制備混煉膠，膠料在YF-8017型平板硫化機上硫化，硫化條件為145 ℃×t90。

1.5 測試分析

（1）溶膠含量。以丙酮為溶劑，LRR樣品（約2 g）用索氏抽提器于95 ℃下抽提12 h后，采用真空干燥箱在50 ℃下烘至恒質量（質量記為m1），并對樣品進行熱質量損失測試，確定橡膠烴含量；然后將烘干后樣品以甲苯為溶劑，在135 ℃下抽提48 h后，用真空干燥箱在50 ℃下烘至恒質量（質量記為m2），則LRR的溶膠含量根據下式計算得到：

溶膠含量（%）＝（m1-m2）/（m1×a）×100%式中，a為樣品經丙酮抽提并烘干后TG曲線中第1個熱質量損失臺階的熱質量損失率（%）。

（2）TG分析。采用STARe型TG儀進行TG分析，氮氣氣氛，溫度范圍 30～800 ℃，升溫速率10 ℃·min-1。

（3）GPC分析。采用GPC儀進行GPC分析，測試條件為流動相 四氫呋喃，溫度 30 ℃，流速1 mL·min-1。

（4）門尼粘度。采用MV-A型門尼粘度儀進行測試，測試條件為ML（1＋4）100 ℃。

（5）丙酮抽出物質量分數。采用索式抽提器，按照GB/T 3516—2006《橡膠 溶劑抽出物的測定》中8.2規定的方法進行測試。

（6）硫化特性。采用MDR-A型無轉子硫化儀進行測試，測試溫度為145 ℃。

（7）溶脹度和交聯密度。采用溶脹法進行溶脹度和交聯密度測定，溶劑為甲苯。

（8）物理性能。硫化膠的拉伸性能采用CMT4204型電子萬能材料試驗機按照相應國家標準進行測試；其余物理性能按照相應國家標準進行測試。

2 結果與討論

2.1 LRR的性質與表征

LRR的溶膠含量和溶膠相對分子質量及其分布指數如表2所示。

表2 LRR的溶膠含量和溶膠相對分子質量及其分布指數Tab.2 Sol contents and relative molecular masses and their distributions indexes of LRR

從表2可以看出，與NR相比，LRR的溶膠數均相對分子質量極大地降低，僅為NR的2.2%，而相對分子質量分布指數較NR大幅增大。說明再生過程中，熱降解和強剪切作用導致橡膠分子主鏈大量斷裂，使其溶膠相對分子質量大幅降低，在通常所述的液體橡膠相對分子質量范圍內[15]。

為了確定本研究制備的LRR中的雙鍵與其相對應的α-H是否仍有活性參加交聯反應，采用哈克密煉機，按照GB/T 13460—2016《再生橡膠》配方將LRR與硫化助劑混合，考察其交聯特性。LRR的硫化曲線如圖1所示。從圖1可以看出，隨著硫化時間的延長，LRR的轉矩升高，硫化曲線也較正常，說明LRR具有一定的交聯能力。

圖1 LRR的硫化曲線Fig.1 Vulcanization curve of LRR

綜上所述，采用雙螺桿擠出機制備的LRR的相對分子質量低，粘度小，加工性能好，還具有再交聯的能力。

2.2 門尼粘度

增塑劑品種和用量對NR混煉膠門尼粘度的影響如圖2所示。

圖2 增塑劑品種和用量對NR混煉膠門尼粘度的影響Fig.2 Effect of plasticizer varieties and dosages on Mooney viscosities of NR compounds

從圖2可見：隨著LRR或TDAE用量的增大，NR混煉膠的門尼粘度均逐漸下降，說明LRR起到了增塑劑的作用；當LRR與TDAE用量相同時，LRR/NR混煉膠的門尼粘度降幅較小，增塑劑用量為30份時，TDAE/NR混煉膠的門尼粘度為20，而LRR/NR混煉膠的門尼粘度則是29，差值為9。在實際用于NR膠料時，30份LRR的增塑效果與10份TDAE相當。

2.3 丙酮抽出物

增塑劑品種和用量對NR混煉膠丙酮抽出物質量分數的影響如圖3所示。

通常橡膠制品中丙酮抽出物含量越高，使用過程中越容易遷移至制品表面，發生噴霜現象，損害制品的物理性能和長期穩定性。從圖3可以看出：使用LRR作為增塑劑的NR混煉膠，丙酮抽出物含量遠小于相同用量下使用TDAE作為增塑劑的NR混煉膠；隨著增塑劑用量的增大，TDAE/NR混煉膠的丙酮抽出物含量逐漸增大，而LRR/NR混煉膠的丙酮抽出物含量基本不變。這表明LRR與NR結構相似，作為增塑劑與NR的相容性優于TDAE，所以LRR/NR混煉膠的丙酮抽出物含量小于TDAE/NR混煉膠，前者使用過程中不容易發生噴霜。

圖3 增塑劑品種和用量對NR混煉膠丙酮抽出物質量分數的影響Fig.3 Effect of plasticizer varieties and dosages on mass fractions of acetone extracts of NR compounds

2.4 硫化特性

增塑劑品種和用量對NR混煉膠硫化曲線和硫化特性參數的影響分別如圖4和表3所示。

圖4 增塑劑品種和用量對NR混煉膠硫化曲線參數的影響Fig.4 Effect of plasticizer varieties and dosages on vulcanization curves parameters of NR compounds

表3 增塑劑品種和用量對NR混煉膠硫化特性參數的影響Tab.3 Effect of plasticizer varieties and dosages on vulcanization characteristics parameters of NR compounds

從表3可以看出：TDAE/NR混煉膠的t10和t90隨著TDAE用量的增大而縮短，說明TDAE加快了NR的硫化過程；LRR/NR混煉膠的t10與未添加增塑劑的NR混煉膠基本一致，但其t90比未添加增塑劑的NR混煉膠長，且LRR/NR混煉膠的t10和t90均不隨LRR用量的變化而變化。分析認為，LRR不僅有增塑作用，其殘余C=C鍵也參與了交聯反應，使得LRR/NR混煉膠的t90延長。

FL可以反映膠料加工性能的好壞，與門尼粘度有較好的相關性，從表3還可以看出，在相同增塑劑用量下，LRR/NR混煉膠的FL大于TDAE/NR混煉膠，但是均小于未添加增塑劑的NR混煉膠，與門尼粘度測試結果一致。

2.5 溶脹度和交聯密度

增塑劑品種和用量對NR硫化膠溶脹度和交聯密度的影響如表4所示。將NR硫化膠的交聯密度與硫化過程中Fmax-FL作圖，如圖5所示。

表4 增塑劑品種和用量對NR硫化膠溶脹度和交聯密度的影響Tab.4 Effect of plasticizer varieties and dosages on swelling degrees and crosslinking densities of NR vulcanizates

圖5 NR硫化膠的交聯密度與Fmax－FL的關系Fig.5 Relationship between crosslinking densities and Fmax－FL of NR vulcanizates

從圖5可見，NR硫化膠的交聯密度與Fmax-FL相關性非常好，基本呈現線性關系。從表3和4可見：隨著LRR或TDAE用量的增大，硫化膠的Fmax-FL和交聯密度逐漸減小；在相同增塑劑用量下，LRR/NR硫化膠的Fmax-FL和交聯密度大于TDAE/NR硫化膠，說明LRR參與了交聯反應，是一種反應型高分子增塑劑。

2.6 物理性能

增塑劑品種和用量對NR硫化膠物理性能的影響如表5所示。

表5 增塑劑品種和用量對NR硫化膠物理性能的影響Tab.5 Effect of plasticizer varieties and dosages on physical properties of NR vulcanizates

從表5可以看出，隨著LRR或TDAE用量的增大，硫化膠的拉伸強度逐漸減小，拉斷伸長率逐漸增大，說明LRR和TDAE加入到橡膠基體內增大了橡膠分子間距離，使橡膠大分子鏈更容易滑動，起到了增塑的作用。

此外，在相同增塑劑用量下，LRR/NR硫化膠的拉伸強度大于TDAE/NR硫化膠，拉斷伸長率小于TDAE/NR硫化膠。這是因為在一定范圍內，隨著交聯密度的增大，硫化膠的拉伸強度逐漸增大，拉斷伸長率逐漸減小，結合表4交聯密度數據可知，由于交聯密度更高以及LRR中殘存炭黑的補強作用，LRR/NR硫化膠具有較大的拉伸強度和較小的拉斷伸長率。同理，LRR/NR硫化膠具有更大的邵爾A型硬度和定伸應力。

3 結論

（1）采用同向雙螺桿擠出機制備的LRR溶膠含量高且可控，LRR用于混煉膠中具有一定的交聯能力。

（2）LRR具有一定的增塑作用，相同用量下增塑效果比TDAE差，但與NR相容性較好，混煉膠的丙酮抽出物含量小，其難噴霜。

（3）相比傳統的TDAE增塑劑，LRR在NR膠料硫化過程中參與交聯反應，且其中殘余的炭黑能夠起到一定的補強作用，制備的硫化膠具有更大的硬度、定伸應力和拉伸強度。