機械表面超疏水防冰技術應用研究進展

王永芳，劉文龍，于慶州，周超，王守仁

(1.濟南德正環?？萍加邢薰?，山東濟南 271100,2.濟南大學機械工程學院，山東濟南 250022)

0 前言

在低溫雨雪冰凍天氣下，雨滴或雪落在物體表面會發生覆冰現象。覆冰現象的發生會給各行各業帶來一系列的危害，尤其是在工業領域，機械設備覆冰所造成的危害更是不可估量。例如，2008年，我國南方發生大規模輸電線路覆冰事故，致使電網大面積停運，耗費了大量的人力物力，給國家電網造成了巨大的經濟損失。常見用于解決機械設備表面覆冰的方法有熱力融冰法、機械除冰法、自然融冰法等，但這些方法都不能從根本上解決覆冰問題。

近些年來，基于“荷葉效應”的超疏水表面引起了廣泛關注和研究。由于其獨特的疏水性能，可以實現防覆冰、自清潔、油水分離、防腐蝕、抗菌、減阻、冷凝傳熱等多種功能，被廣泛應用于電力輸送、航空航天、醫療、軍工等領域。在機械表面構建超疏水表面，能夠有效減少水滴的附著，延長結冰時間，從根本上防止和抑制覆冰現象的發生，成為一種新型的被動防冰技術手段。

本文作者以“荷葉效應”為切入點，闡明了超疏水表面的疏水原理和主要的潤濕模型，在總結構建超疏水表面常用方法的基礎上，著重闡述了超疏水表面應用于防冰的3種作用機制及相關研究進展，最后綜述了在解決超疏水表面機械穩態性不高的問題上的研究與探索。

1 超疏水現象及機制

1.1 “荷葉效應”

自然界中的荷葉因其“出淤泥而不染”的特性備受人們關注，研究人員發現落在荷葉表面的水滴呈圓球狀，微風一吹很容易便從荷葉表面滾落，滾落的同時會帶走表面的污染物，這樣荷葉表面就變得干燥和清潔，人們將這種現象稱為“荷葉效應”或者“自清潔效應”。

荷葉這種奇異的“疏水性”引起了國內外學者的濃厚興趣。隨著材料測試和表征技術的發展，在更小的尺度上深入分析材料的表面結構和物質組成成為了可能。1997年，德國生物學家 BARTHLOTT 和 NEINHUIS發表論文解開了隱藏在荷葉上的謎題，他們對疏水性的荷葉表面進行掃描電鏡觀察，發現荷葉表面布滿了微米級的乳突(如圖1(a)所示)和蠟質，并確定這是實現荷葉疏水和自清潔特性的重要原因。其后，中國的江雷院士及其課題組經過進一步觀察發現在微米級乳突上還生長有許多納米級的蠟質晶體，如圖1(b)(c)所示，這種微納米雙尺度粗糙結構是賦予荷葉表面疏水性的根本原因。

圖1 荷葉表面的微納米結構

1.2 固體表面的潤濕性

科學家將液滴在固體表面上的鋪展能力稱為固體表面的潤濕性，潤濕性的大小可用液滴在表面的接觸角描述。如圖2(a)所示，固液氣三相界面交界線上的任意一點沿著液氣界面做切線，其與指向液體內部的水平線之間的夾角即為接觸角。接觸角大小由表面的化學成分和物理幾何結構決定。一般將接觸角>90°的固體表面稱為疏水表面，>150°的為超疏水表面，<90°的為親水表面。

圖2 液滴在固體表面的潤濕模型[21]

1.2.1 靜態潤濕模型

科學家們在研究固體表面潤濕性的過程中，發現并總結了液滴附在固體表面上常見的模型，主要有Young氏方程、Wenzel模型、Cassie-Baxter模型等。

1805年，英國物理學家YOUNG根據自己的研究和構想，提出了首個液滴在固體表面的潤濕模型，即著名的Young氏方程：

cos=(-)

(1)

式中：稱為本征接觸角；、和分別表示固-氣界面、固-液界面和液-氣界面上的表面張力。

如圖2(a)所示，Young氏方程只適用于表面各向同性、完全光滑的理想表面，其接觸角大小只與表面物質組成的化學性質有關，物質組成的表面能越小，則接觸角越大，但也有一定的極限。NISHINO等用已知表面能最低的物質——密排六方結構的-CF基團，對光滑玻璃表面進行修飾后測得表面的最大接觸角為119°，此值被認為是光滑固體表面的接觸角極限。實際上，理想光滑的表面是不存在的。在實際生產中，由于材料和工藝生產的限制，固體表面都是粗糙不平的，具有一定的粗糙度，如此就無法用Young氏方程來解釋固體表面的潤濕性。

1936年，WENZEL在Young氏方程的基礎上，考慮到粗糙度對表面潤濕性的作用，引入粗糙度因子，提出了著名的Wenzel模型：

cos=cos=(-)

(2)

式中：為表觀接觸角；為粗糙度因子，其值等于固-液界面的實際接觸面積與表觀接觸面積之比。

如圖2(b)所示，Wenzel模型可以定量地計算液滴在均勻粗糙表面上的接觸角大小，并且其上的粗糙結構能夠放大固體表面的親(疏)水性，使原本親水的表面更加親水，原本疏水的表面更加疏水。但對于非均勻、多相組成的表面，Wenzel模型有局限性。

1944年，CASSIE和BAXTER考慮到液體在固體表面可能是同時與多相接觸，即處于一種復合接觸狀態，于是引入了相面積分數的概念，提出了Cassie-Baxter方程：

(3)

式中：為表觀接觸角；(=1,2,3,…，)表示液滴與每一相的接觸面積占總表觀接觸面積的面積分數；(=1,2,3,…，)表示液滴與每一相接觸時的本征接觸角。

如圖2(c)所示，若和分別表示液滴與單相固體和氣體的接觸面積所占的面積分數，且+=1，和分別表示相對應的本征接觸角，其中液-氣界面的本征接觸角為180°，則Cassie-Baxter模型可簡化為

cos=cos+cos=cos-=

(1+cos)-1

(4)

相比于Wenzel 模型對親疏水性的放大作用，Cassie-Baxter 模型則表現為粗糙度增大、疏水性增強。

在這3種潤濕模型中，由于Young氏方程所適用的理想光滑表面實際不存在，所以Wenzel模型和Cassie-Baxter 模型得到了研究人員的廣泛研究和應用，常被用來解釋固體表面的潤濕性。但實際上，液滴在固體表面的潤濕狀態是多樣的，既可能處于Wenzel態或Cassie-Baxter態中的某一態，又可能處于介于兩者之間的Wenzel-Cassie亞穩態，或在二者之間轉換，而有的情況則需要更復雜的模型進行解釋。

上述3種模型測出的接觸角被稱為靜態表觀接觸角，只能用來表征固體表面的靜態潤濕性。隨著研究的繼續深入，人們發現許多表面的靜態表觀接觸角雖然達到了超疏水的標準，但水滴卻很難從表面脫落。例如，水滴在玫瑰花瓣表面具有較大接觸角，但同時也具有較強的黏附力，導致其難以從表面脫落，人們將這種現象定義為“花瓣效應”。因此，科學家們開始認識到要完全定義超疏水表面需要充分考慮其靜態潤濕性和動態潤濕性兩個方面。

1.2.2 動態潤濕模型

固體表面的動態潤濕性主要由兩個物理量來表征:(1)滾動角;(2)接觸角滯后。如圖3所示，水滴原本被靜置于水平固體表面上，此時均勻穩定地抬起表面的一端使其具有一定的傾角，將致使液滴剛好滾動或滑動時所傾斜的角度稱為滾動角，將此時液滴前進方向上前端的接觸角稱為前進角，后端接觸角稱為后退角，接觸角滯后則為前進角與后退角的差-。滾動角和接觸角滯后越小，表明液滴在表面的黏附力越低，疏水性能越好。有了動態潤濕性的兩個指標，超疏水表面就有了充分的定義，即接觸角大于150°、滾動角小于10°的表面。

圖3 動態潤濕性模型

2 超疏水表面制備

現有研究表明，固體表面要獲得超疏水性需要滿足兩個條件：(1)具有較低的表面能；(2)具備一定的微觀粗糙結構。因此，超疏水表面的構筑方式可分為兩種：(1)先在固體表面上構造粗糙度，后用低表面能的物質修飾；(2)直接在具有低表面能的基材表面上構造粗糙結構。

2.1 常見低表面能表面和物質

根據材料化學組成的不同，固體表面的表面能大小變化不一。例如金屬、金屬氧化物、無機鹽、硫化物等物質組成的表面具有較大的表面能，而含硅化合物、含氟化合物、烷烴類化合物等物質組成的表面則表面能較低。低表面能表面本身就具有一定的疏水性，只需在其上構筑一定的微觀粗糙機構，表面就會具備良好的疏水性。而對于一般的具有粗糙結構的高表面能表面，則需要低表面能的物質進行修飾，方可制備出超疏水表面。常被用來進行修飾改性的低表面能物質主要有氟硅烷類 、脂肪酸類(如硬脂酸)、巰基類以及一些芳香族化合物等。

2.2 常用超疏水表面制備方法

根據不同的工藝原理，將在固體表面構建粗糙結構的方式分為兩種：一種是基于基材本身進行構建，如刻蝕法、模板法等；另一種是在基材表面上構建涂層，如層層自組裝法、溶膠-凝膠法、靜電紡絲法、沉積法等。

2.2.1 刻蝕法

刻蝕法是一種直觀和有效的技術方法，它通過在微觀尺度使基材表面缺失一部分物質來構筑粗糙結構，再經疏水化處理后即可制得超疏水表面。

LACROIX等通過等離子體刻蝕法和等離子體聚合技術在硅表面上構造出粗糙結構，經碳氟化合物修飾后制備出超疏水表面，其接觸角介于102°～180°之間。

?NER、MCCARTHY通過激光刻蝕法分別在氧化硅表面制備了圖案為正方形、交錯菱形、星形和鋸齒狀正方形的不同長度柱形陣列(如圖4所示)，經硅烷化試劑處理后得到超疏水表面，發現接觸角大小與柱高無關，而與柱間距和圖案有關。

圖4 不同圖案的柱形陣列SEM圖[41]

2.2.2 模板法

模板法是指對具有微納粗糙結構的模板進行復制，然后脫模獲得復制品或將模板去除從而獲得涂層的一種方法。模板既可以是自然界中的植物(如荷葉等)，也可以是人工制備的具有微觀粗糙結構的無機或有機物。

劉亞云等以自然界中超疏水的刺槐葉為仿生對象，采用軟模板復型法成功構筑仿生槐樹葉超疏水表面，所制備表面具有良好的超疏水低黏附特性。SUN 等則以天然的荷葉為模板，涂覆有機硅樹脂并去除模板后得到反荷葉結構的反模板，再用此反模板制備出類荷葉結構的超疏水表面。

2.2.3 層層自組裝法

層層自組裝技術就是將聚電解質逐層交替沉積在帶電基體表面，使兩者所攜帶的具有相反電荷的陰陽離子之間相互作用(如化學鍵)而自發地形成規整的多層膜復合粗糙結構的一項技術，是有效構造超疏水表面的簡單經濟的方法之一。

張維等人通過靜電層層自組裝法將納米SiO粒子與陽離子聚電解質聚烯丙基胺鹽酸鹽(PAH)層層沉積在棉織物表面，沉積完成后經過修飾改性制

得超疏水表面。圖5顯示了制備過程中棉織物表面的變化，組裝7層后測得接觸角為150.27°，滾動角為6.67°。

圖5 棉織物表面SEM圖[48]

2.2.4 溶膠-凝膠法

溶膠-凝膠法是使前驅體在水中發生水解和縮合反應形成穩定透明的溶膠，經陳化及進一步聚合反應后形成具有三維空間網格結構的凝膠，通過旋涂法、噴涂法或提拉法等使凝膠在基材表面成膜，經干燥、燒結固化構造出微納米結構，最后經低表面能物質修飾后制備超疏水涂層，該超疏水涂層往往具有較好的熱穩定性。

MAHADIK等通過溶膠-凝膠法，以甲基三乙氧基硅烷(MTES)和甲氧基三甲基硅烷(YMMS)為前驅體，室溫條件下在玻璃基底上制備一層透明超疏水SiO涂層。測試證明:該涂層熱穩定性和超疏水性良好，其最大靜態接觸角可達170°，滾動角可達2°。

2.2.5 靜電紡絲法

靜電紡絲技術是一種使帶電聚合物溶液或熔體在強電場作用下，克服金屬噴嘴上的表面張力形成噴射細流，最終拉伸成微納米級纖維的紡絲技術。采用低表面能的聚合物溶液或熔體，通過靜電紡絲法在基材表面制備出纖維狀多層次網狀結構，即可得到疏水性能良好的超疏水表面。

LIU等將莰烯混合到SiO紡絲溶液中進行冷凍靜電紡絲獲得初步樣品，再經冷凍干燥和煅燒后，莰烯升華得到具有多孔結構的SiO微米/納米纖維膜，最后經六甲基二硅氮烷(HMDS)改性后獲得了超疏水性能良好的超疏水涂層，如圖6所示。測得接觸角大于150°，滑動角為2.1°。

圖6 SiO2微米/納米纖維的表面多孔結構[61]

2.2.6 沉積法

沉積法是一種常見的構造涂層的方法，它通過電鍍或氣相沉積等方法將材料沉積在基材表面上構筑粗糙結構，再經低表面能物質修飾后獲得超疏水涂層的方法。

LIU 等通過電化學沉積法在AZ91D鎂合金表面沉積了一層微納粗糙結構，該結構呈菜花狀，如圖7所示。經硬脂酸改性后成功制備了具有自清潔和防腐功能的超疏水表面，其靜態接觸角約為160.8°±1°。

圖7 電鍍過程中不同時刻樣品表面的SEM圖像[67]

3 超疏水表面防冰研究進展

超疏水表面由于其優良的疏水性能，在防冰除冰方面有著巨大的潛力。研究人員經過探索，發現超疏水表面作用于防冰除冰的途徑主要有三種:(1) 結冰前，使水滴在凍結前直接從表面脫離;(2) 結冰時，延長水滴的結冰時間;(3)結冰后,降低冰與固體表面之間的黏附力。

3.1 結冰前直接脫除

現實生活中，過冷的運動水滴撞擊并附著在固體表面上形成雨凇是最常見的結冰方式，也是危害性最大的方式。降低運動水滴撞擊固體表面時的能量逸散，使其能保持較大動能，在結冰前脫離表面是防冰最有效的手段。

MISHCHENKO等分別對傾角為0°和30°的基底上的親水鋁表面、光滑疏水硅表面、超疏水硅表面3種表面進行液滴撞擊實驗，變化基底的溫度，用高速相機記錄下液滴在3種表面上的撞擊、鋪展、回縮和凍結過程，如圖8所示。最終發現0 ℃下親水鋁表面和光滑疏水硅表面上的液滴經歷了不完全回縮和凍結過程，而在不低于-25 ℃的超疏水硅表面上的液滴則發生了完全回縮并脫離了表面，無結冰現象，證明了超疏水表面優良的防冰性能。

圖8 15 μL液滴從10 cm高度撞擊傾角30°的三種表面的圖像[79]

BOREYKO、CHEN研究并發現了液滴的“自跳躍現象”:在沒有任何外力的情況下，超疏水表面上的冷凝液滴會自發脫離表面，這是因為液滴在聚合過程中釋放的表面能部分轉化為動能，由于超疏水表面的低黏附力和特殊結構，使聚合液滴以1 m/s 的速度進行跳躍并脫離固體表面。KIM等通過相關設備模擬了過飽和度分別為3.41和6.39 的大氣環境，并在該條件下對光滑鋁表面與超疏水鋁表面進行結霜實驗，發現超疏水鋁表面上液滴的自跳躍現象和霜核的緩慢生長速率有效地抑制了霜的形成。

3.2 結冰時延長結冰時間

超疏水表面由于其較低的表面能和獨特的微納結構，能夠抑制和延緩水滴結晶成核的過程，從而大大延長了結冰時間，有利于減少覆冰量和縮短融冰時間，這也是重要的防冰措施之一。

SHEN等在溫度為-10 ℃和相對濕度為65%的條件下，對未處理鋁合金表面、含多層微納結構的超疏水鋁合金表面( HN) 和含納米片結構的超疏水鋁合金表面(SN)3種表面進行結冰實驗，觀察水滴在其上完全結冰時所需要的時間，測出3種表面分別需要13.5、769、605 s，說明超疏水表面能夠有效延長結冰時間。

ZHANG等研究了不同溫度和不同環境下制備的超疏水ZnO表面的結霜行為。如圖9所示：當實驗溫度為-20 ℃時，水滴在未處理光滑表面完全凍結用時小于3 min，而在超疏水表面上用時大于10 min，說明超疏水表面具有良好的抗冷凝和防結霜性能。

圖9 靜態環境下不同表面結霜的光學圖像和數碼照片[86]

KIM等在不同的條件下進行了超疏水鋁合金表面和裸鋁合金表面附著液滴的冷凍延遲實驗，結果發現超疏水表面的初始冰核形成時間和成長速率相對于裸鋁合金表面分別延遲了22%～92%和17%～30%，表明超疏水表面具有優異的抗凍性能。

LIU等將SiO納米粒子噴涂在玻璃纖維布表面制得超疏水涂層。在溫度為(-35±5) ℃的條件下，用裸鋁表面作為對照，進行防冰性能測試實驗，發現裸鋁表面在實驗開始30 s后就基本完全被冰覆蓋，而同一時間玻璃纖維布基超疏水表面僅有 24% 的區域凍結，表明超疏水表面具有顯著延緩冰核形成的能力。

3.3 結冰后減小黏附力

如果水滴未脫離超疏水表面，由于超疏水表面特殊的微納結構，將會使水滴在其上呈Cassie狀態。研究發現，當水滴結冰，它與超疏水表面間的黏附力與普通表面間的黏附力相比會變小，有利于冰在較小外力作用下從表面脫落。

BHARATHIDASAN等使用基于零度錐方法的定制儀器對親水性和疏水性的多種表面的冰黏附強度進行測試。研究發現：親水性表面如聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)和聚氨酯(PU)涂層表現出較高的冰黏附強度，而有機硅基疏水表面則具有較低的冰黏附強度，其與裸拋光鋁合金相比，冰黏附強度低了約43倍，表明疏水表面具有優異的防冰性能。

SHEN等通過自制的冰黏附強度測量裝置對多種表面進行測試，研究發現：溫度在-10 ℃條件下，未經修飾的光滑Ti6Al4V合金表面的冰黏附強度為 760 kPa，而經氟烷基硅烷修飾后的粗糙Ti6Al4V超疏水表面的冰黏附強度則大大降低，僅為80 kPa。

YEONG、GUPTA通過模板法制備了聚全氟乙丙烯 (FEP) 超疏水片，經冰黏附強度測量實驗發現，裸鋁表面的冰黏附強度約為1 000 kPa，而 FEP 超疏水片表面的冰黏附強度約為20 kPa，僅為裸鋁表面的2%和無紋理FEP片的33% 。

4 超疏水表面的機械穩態性

在實際應用中，研究人員發現:隨著時間的推移或受到外力的沖擊和磨損后，超疏水表面的超疏水性能會部分或完全喪失，甚至轉變為親水性，且這一轉變往往難以恢復。這是因為超疏水表面的疏水性能主要依賴其上的粗糙結構和所修飾的低表面能物質，而這兩者抵抗外界影響的能力不強，較容易被磨損或被破壞，從而使超疏水表面喪失疏水性。針對超疏水表面機械穩態性不強的問題，國內外學者進行了積極的探索和研究，這有助于真正打破阻礙超疏水表面走向大規模應用的技術壁壘。

4.1 提高涂層與表面的結合力

現實生活中，常用構造超疏水涂層的方法是在基體上構筑超疏水表面，但由于涂層獨特的空間結構，它與基體間的結合力往往難以抵抗機械外力的作用，從而較容易從基體上脫落。針對上述問題，現有研究中提出的思路主要有兩種：(1)通過外加黏合劑、交聯劑、催化劑等方式引入化學鍵，增強超疏水表面涂層與基體間的結合力；(2)利用基體本身來構筑粗糙結構。

侯俊文等將SiO納米粒子、甲苯試劑、SPK 膠混合成為涂層溶液后噴涂在樣片上制成超疏水涂層，隨后分別對涂層與玻璃樣片和45鋼樣片之間的最大拉伸剪切強度進行測試，測試結果分別為1.45、1.69 MPa，證明該方法可以賦予涂層良好的黏附性。

PENG等通過化學刻蝕法在鋁板表面構筑了粗糙結構，經全氟癸基三乙氧基硅烷修飾后制備了超疏水表面。該表面對冷腐蝕性液體(鹽酸/氫氧化鈉溶液，25 ℃)和98%濃硫酸、熱液體(水，鹽酸/氫氧化鈉溶液，30～100 ℃)等具有優異的化學穩定性。同時表現出強大的機械耐久性，在5 N負載下對該表面進行磨損試驗，經20次摩擦循環后，水接觸角仍大于150°。

4.2 提高耐磨性

在施加載荷、摩擦的條件下，超疏水表面的粗糙結構易破壞、低表面能物質易磨損缺失。為提高超疏水表面耐磨性，提出兩種策略：(1)制備超疏水表面時引入彈性材料(如聚二甲基硅氧烷、聚氨酯和各類樹脂等)，提高表面的彈性變形能力，避免被磨損破壞；(2)構造微納雙尺度粗糙結構，通過犧牲大尺度的微米結構來保護小尺度的納米結構，使疏水性能得以保持。

YU等在載玻片上制備了一層堅固的SA-ZnO/聚甲基硅氧烷/聚二甲基硅氧烷(PDMS)超疏水涂層，表現出良好的疏水性和機械耐久性。用800目砂紙在2 N載荷條件下對樣品進行砂紙磨損實驗(如圖10所示)，在磨損長度達320 cm后，通過掃描電鏡對涂層進行觀察，發現當涂層的頂層被砂紙磨掉時，產生了一個新的粗糙表面，再生表面可以提供足夠的粗糙度，以保證磨損后的超疏水性，接觸角能夠達到154.7°，滾動角達到5°。

圖10 超疏水載玻片在320 cm磨損長度后的低放大率和高放大率SEM圖像[97]和磨損長度為320 cm前后的超疏水載玻片的橫截面SEM圖像

LU等通過在含有全氟辛基三乙氧基硅烷的乙醇溶液中混合兩種尺寸分別為60～200 nm和21 nm的TiO納米粒子來產生涂料，隨后將涂料與黏合劑混合均勻后涂覆在基材上制備超疏水表面，所制表面在經過手指擦拭、刀劃、砂紙打磨40次后仍具有較大的接觸角，顯示出良好的耐磨性。

4.3 制備自修復性超疏水表面

利用具有自修復性的材料來構筑超疏水表面，使低表面能物質和微納粗糙結構被磨損破壞后能夠在一定的光照、溫度、pH值等條件下實現自我修復，從而延長超疏水表面的壽命。根據修復部位的不同，自修復過程可分為兩個方面：(1)對低表面能物質的修復；(2)對微納粗糙結構的修復。

ZHANG等將光熱聚合物聚吡咯 (PPy) 沉積到不銹鋼網狀基底上，經全氟辛基三甲氧基硅烷 (POTS) 改性后制得超疏水涂層。當涂層表面的POTS由于磨損等原因缺失時，儲存在PPy中的大量POTS會在光熱效應下自動遷移到表面填補損傷部位，從而使涂層恢復疏水性。由于PPy具有高效的光熱轉化效率，此自修復進程會隨著太陽光的照射而大大加快。

CHEN等利用氟化 SiO/TiO和聚苯乙烯制備超疏水復合涂層，當表面的微納米粗糙結構磨損后，經紫外光照射后可重新形成超疏水表面。其原理是TiO納米粒子通過光催化作用，使頂層的聚苯乙烯分解，將氟化SiO和TiO納米粒子暴露出來重新構成了微納粗糙結構，并且在表面自由能的驅動下，部分氟化SiO分子遷移到表面覆蓋住暴露的親水性TiO納米粒子，這種遷移確保了疏水物質能覆蓋整個表面。最終，通過涂層中成分的協同作用，超疏水表面再次形成。

5 結語

低溫冰凍天氣下，產生于機械表面的冰、雪、霜等污染物給設備的正常運行帶來了極大挑戰，因此，如何有效抑制機械表面覆冰或及時除去表面的污染物具有重要研究意義。

超疏水表面的低表面能特性和獨特的微納結構使其具有優異的防覆冰性能。作為一種被動防冰法，因其能耗成本低、防冰效果優良、易于實施、不需維護等優點，成為當前研究的熱門。但超疏水表面也存在著制備工藝復雜、耐久性低、容易失效等缺點，盡管研究人員已經進行了相關的研究探索，但距離大規模實際應用還有一段距離。

總體來看，未來還需在如何提高超疏水表面的耐磨耐候性及其構筑工藝的普適性、簡便性等方面繼續深入研究，以保證它能夠快速制備并廣泛適用于各種類型的機械設備。這就需要研究人員開拓思維，在設計思路和設計方法上繼續創新。