盾構推拼同步技術模型試驗平臺的研發及應用

在盾構法隧道200年的發展歷程中，盾構機作為“工程機械之王”，已成為集多學科為一體的地下高端裝備.目前，國內外盾構隧道不斷往大深度、大斷面、長距離的方向發展，并涌現出一批成功的江、海底隧道和城市快速道路隧道施工案例，單線盾構掘進長度甚至超過10 km.如何提高長距離或超長距離盾構法施工工效，實現盾構的連續推進已然成為當下盾構施工技術和裝備研發界亟待突破的關鍵問題.常規盾構法施工流程是在盾構機掘進一環管片寬度的距離后，停機狀態下完成整環管片的拼裝、掘進和拼裝交替進行，最終完成整條隧道的構筑.因此，盾構工期主要由掘進和拼裝兩部分時間組成，且兩者用時接近.然而，將常規盾構作業方法運用到長(超長)距離盾構施工項目上將產生過長的項目建設周期，與當下快速的物流和經濟發展速度并不匹配.因此，極有必要研發盾構推拼同步施工技術，將部分甚至全部管片拼裝時間融入盾構推進當中，從而實現盾構施工工效的顯著提升.

日本在盾構推拼同步技術領域發展較早，自20世紀90年代起至今誕生了包含F-NAVI盾構工法、Lattice格構式油缸盾構工法、雙油缸同步推拼工法、蜂窩型管片同步推拼工法和LoseZero推拼同步工法等在內的多種推拼同步技術，并進行工程試驗應用，然而研發和應用成果文獻發布極少.國內已有多家盾構裝備制造企業正在進行盾構推拼同步技術的研究，尚未有工程應用實例.

“十二五”期間，以中小企業為主體的民營經濟增加值年均增速達14.6%。進入“十三五”新形勢新常態下，一些長期積累的制約民營經濟發展深層次矛盾進一步顯現，增速雖有所放緩，但仍保持高于地區生產總值增長，占比持續提升。2017年全省民營經濟完成增加值7798.2億元，比上年增長10.3%，占地區生產總值比重達到47.2%，拉動全省經濟增長4.8個百分點，對全省經濟增長的貢獻率達50.5%。

本文以上海市域鐵路機場聯絡線工程2號盾構機為原型，基于幾何相似比1/2構建了大型盾構推拼同步技術模型試驗平臺，給出了推拼同步模式下缺失頂力的再分配計算方法，并對該成套技術進行試驗驗證，著重聚焦盾構姿態、推進速度、油壓響應、管片結構受力安全等關鍵因素.所得研究成果將對盾構推拼同步技術的工程應用提供最為直接的技術指導.

1 工程背景

上海軌道交通市域線機場聯絡(西)3標工程梅富路工作井，即2號風井(長度為 5 658 m，最小轉彎半徑為520 m)區間隧道采用“驥躍號”超大直徑泥水氣平衡盾構機進行施工，擬將搭載推拼同步系統.盾構機整體設計如圖1(a)和1(b)所示.設計覆土為33 m，采用開口率為28%的常壓刀盤進行土體開挖，開挖直徑為14.07 m，殼體長度為13.33 m.推進系統包含34組(共68個)油缸(缸徑為0.36 m，行程為3.3 m), 沿圓周均勻分布，除封頂塊范圍內含2組油缸，其余管片范圍內均含4組.常規推進可采用固定6分區模式，如圖1(c)所示，其中：為推進系統計算半徑.頂部1區和底部4區分別含6組和8組油缸，其他4個區各含5組油缸.隧道管片外徑為13.6 m，厚度為0.55 m，環寬為2.0 m，共9分塊(1塊封頂塊、2塊鄰接塊、6塊標準塊)，采用C60混凝土澆筑.除封頂塊以外，其余8塊對應圓心角幾乎相同，整體上形成了“1+8”的模式.

盾構常規推進與推拼同步工效對比如圖2所示.其中：K為封頂塊管片編號；B1～B6為標準塊管片編號；L1和L2為鄰接塊管片編號.當盾構機油缸行程由初始行程1.20 m伸長至2.10 m，即滿足第1塊管片拼裝空間需求時，隨即進行管片拼裝作業.理論上，假設盾構機推進速度為3 cm/min，單環管片拼裝時間為50 min，當油缸行程伸至3.20 m時，已完成將近7塊管片拼裝作業，盾構機只需停機13 min完成剩余兩塊管片的拼裝.依此，將單環管片的整體作業時間從117 min縮短至80 min，推拼一環管片作業時間縮短31.6%.

2 盾構推拼同步模型試驗平臺

2.1 模型試驗平臺設計說明

盾構推拼同步模型試驗平臺主要由負載系統、盾構試驗機、滑動支撐、鋼管片和外框架組成.

..負載系統 負載系統結構和計算模型如圖3所示，其中：、、為負載力分量；為第2組油缸中心至軸的距離；為頂塊中心對應的分布半徑；為第3組油缸中心至軸的距離.負載系統主要由6組雙聯油缸(缸徑為0.36 m，行程為3 m)組成，2個油缸一組，沿圓周均勻分布，頂塊中心對應的分布半徑為 1.800 m.同一組兩油缸平面夾角為16°，因由同一閥塊進行壓力控制，壓力相同.油缸底部固定在負載端后靠墻上，前端通過支撐架落地，最大可提供在盾構推進方向上13.8 MN的負載阻力.

試驗可通過相似計算，設定盾構機在特定地質條件以及對應覆土厚度下的負載力(總負載力、水平合力矩和垂直合力矩)，圖3(b)給定了各組負載油缸對應的負載力分配值，、、的計算須滿足以下3個方程：

（4）制定基礎業務信息庫建設實施規劃。基礎數據信息庫需要有組織、有規劃地推進建設。公安機關就以“信息主導偵查”理念作動力，規劃推進“金盾工程”的有效實施，使得信息化偵查賴以展開的信息資源系統和應用系統開發以及信息采集、加工、組織都取得了顯著的成績。基礎信息庫的建設應當秉承普遍適用、關聯業務、高質量信息作為建設方向，以體現信息數據的基礎性、原生性。

6+45(+)=

(1)

(-)(+2)=

(2)

+(2++)-

(+15+15)-

(2+2+2)=

(3)

式中：為第2組油缸中心至軸的距離；、和分別為第1組、第3組和第4組油缸中心至軸的距離.

通過對、和的求解可獲得每組油缸的目標頂力值，進而可換算出各組油缸的無桿腔目標壓力.

..盾構試驗機 盾構試驗機模型如圖4所示.本次試驗創造性地將殼體直徑約為6.8 m的地鐵盾構機進行改造，去除刀盤、前盾和盾尾等部分，保留中盾、推進系統和管片拼裝機，并在試驗機正面設置承力環結構，以支承負載系統千斤頂.試驗機總長約為5.7 m，總重約為160 t.由于原型盾構機殼體直徑約為14 m，所以本次試驗幾何相似比約為 1/2.由于強度相似比為1，經相似第一定理換算，本次試驗彈性模量相似比、應變相似比、應力相似比、位移相似比、速度相似比、推力相似比分別為1、1、1、1/2、1/2和1/4.

因受條件限制，江西銅業集團銅材有限公司原來一直使用石油液化氣(LPG)，油氣成份復雜，含焦油量高，且現場灰塵大，易堵塞燒嘴回火過濾器，對豎爐內銅原料的熔銅速率影響極大。該公司于2015年底實施了液化天然氣(LNG)改造工程，新的優質清潔能源油污極少，可有效地改善環境，提高空氣質量，減輕大氣污染；每天應堅持對比各燒嘴壓力，若發現個別燒嘴壓差過低時，可在更換大系統如鑄輪、中間包、鋼帶時，更換回火過濾網；燒嘴堵塞較多時，可有計劃地分批進行更換，以確保豎爐始終處于正常運行狀態。

推進系統共含17組油缸(缸徑為0.24 m，行程為2.2 m)，故可較好地模擬原型盾構機各種推進工況.17組油缸均由獨立的比例減壓閥進行壓力控制，且都配備行程和壓力傳感器.

需重點說明的是，盾構機在實際地層中受周圍土體約束，姿態反應較不靈敏.為模擬盾構機極不利工作狀態，本次試驗在試驗機重心位置底部安裝了球面凸點.試驗過程中該球面凸點與滑動支撐的支承梁接觸形成單點支撐，除豎向位移被約束以外，最大程度地釋放了盾構試驗機的自由度.

再者，在試驗機底部安裝了升降油缸支撐端，方便在試驗準備階段通過調整升降油缸的行程使盾構機處于預設高度.另外，在試驗機前進方向底部安裝擋板，該擋板可以與滑動支撐的限位板接觸，帶動滑動支撐共同運動.

走廊里，蔣大偉一邊走一邊打手機：五哥，我是大偉。手機里的聲音：大偉，啥事？蔣大偉神色嚴峻：有件事想求五哥幫忙，我今天拉了一位女顧客，是個大學生，她想到蘭江大橋跳橋自殺，我想讓她放棄自殺，可好說歹說她也不聽，現在我就要去蘭江大橋了，想求五哥和哥們幫個忙，在蘭江大橋下面救下這位女大學生。手機里沉默著，五哥好像在靜靜地聽著，蔣大偉急了：五哥，你在聽嗎？五哥的聲音：救人一命勝造七級浮屠，咱老百姓沒錢沒權，就剩一條命金貴了！還能見死不救？大偉，說吧，想讓五哥怎么做？蔣大偉說：五哥你聽著！一小時后叫哥們把車都開到蘭江大橋下面。

..滑動支撐 滑動支撐如圖5所示.滑動支撐由4排滾輪、承臺、4個升降油缸、前后限位板、2個支承油缸和支承梁組成.

2.溫故知新，及時復習。一是要指導學生進行復習，我上課時提問上一節所學的知識，培養他們同遺忘作斗爭；二是培養學生會總結，及時將平時作業、單元練習中一題多解的題目、變式題等收集成冊，便于復習時參考，從而提高解題能力，鞏固所學的知識。

工程質量監督工作人力資源較為匱乏，究其原因，主要是工程質量監督機制使得監理費用逐漸遞減，監理人員工作認清不高，人員流動大造成的。同時，工程質量監督人員多為臨時性，人員專業技能及職業素養有待提升，部分監督人員難以勝任專業性較強得監管工作，使得監管質量嚴重下滑。

..模型鋼管片和應變測點布置 為確定管片結構受壓承載能力以及為推拼同步現場操作提供訓練基礎，本次試驗專門設計了模型鋼管片.鋼管片結構設計和測點布置如圖6所示.模型管片外徑為6.5 m，內徑為6.0 m，環寬為0.95 m，采用Q235鋼板制作.各管片端板厚度為22 mm，弧形板和背板厚度為0.02 m.為加強千斤頂作用位置結構剛度，在封頂塊中間以及其余管片三等分處安裝“L形”支撐板.管片塊之間和環之間采用常規的短直螺栓連接.在管片迎各千斤頂頂塊中心位置刻5 mm深方槽和直線槽，并在直線槽尾部鉆孔.安裝完應變花(共17個)后將數據線經過鉆孔引入管片內側，最終連入應變采集系統.

城寨倮族大部分青年人外出打工，造成近年城寨留守兒童問題日益突出。由于城寨地區外出打工人數眾多，村中基本上是老人和小孩，造成留守學生人數增多。大多數“留守兒童”都是由孩子的祖父母、外祖父母撫養。由于老人的精力已經無法承擔起日常教育孩子的重任。一邊要耕種農田、一邊要忙于家務，六十多歲的老人還能有多大精力照管孩子的學習呢？大多數老人的心態是：我只能管個孩子吃飽穿暖，剩下的就顧不上了。限于各種因素，老人對孩子的學習不夠重視。老人們本身文化水平不高，又長期生活在鄉村，因為認識的限制，他們已經無法真正理解教育對孩子的重要性。

最終，盾構推拼同步技術模型試驗平臺如圖8所示.

2.2 模型試驗方法

推拼同步模型試驗流程如下.

(1) 設定負載系統負載力矢量，確認后負載系統油缸活塞桿并推動試驗機后退，使之與推進端后靠接觸，過程中試驗機推進系統油缸處于被壓回狀態并鎖死，預設4 MPa壓力.

(2) 待負載油缸壓力穩定至目標值，開啟試驗機常規推進狀態，操作人員設定初始各分區油壓開度后，推進系統油缸伸出，試驗機開始推進.

(3) 操作人員結合盾構姿態偏差和推進速度，不斷調整各分區油壓開度，直至試驗機姿態和推進速度穩定，并位于設定偏差范圍內.

(4) 切換進入推拼同步狀態，該狀態下分為全油缸推進模式和推拼同步模式，所有推進油缸無桿腔目標壓力均由系統自動推送，首先進入全油缸推進模式以維持之前的推進狀態.

(5) 待試驗機推進參數穩定后進入推拼同步模式，點擊待拼裝管片，對應范圍內油缸縮回，剩余工作油缸進行無桿腔壓力調整，本次試驗用等待管片應變穩定的時間模擬管片拼裝時間.

(6) 待管片應變穩定，縮回的油缸重新伸出后進入全油缸推進模式，各油缸無桿腔壓力重新調整回之前的目標壓力，待管片應變穩定進入下一塊管片拼裝.

(7) 循環往復，完成一整環管片拼裝模擬后，本試驗工況結束.

關于兩類油缸的功能說明如下：① 滑動支撐的升降油缸伸出，頂起盾構試驗機并調整其至設定高度；② 滑動支撐的支承油缸伸出，待支承梁與試驗機底部球面凸點基本接觸后切換成被動保壓狀態，作為試驗過程中試驗機的支承裝置；③ 4個升降油缸活塞桿回縮1 cm，作為試驗機防墜的另一道保險.

需要說明的是，推拼同步過程中未成環管片結構整體受力與已成環結構有所不同，而本次試驗研究重點僅為管片迎千斤頂環面頂塊作用點處的抗壓能力，且若在試驗過程中同步拼裝管片則應變采集無法與待拼裝管片隨動，故本次試驗將整環管片預先安裝于試驗平臺上.本次試驗數據采集內容涵蓋推進系統全油缸壓力、油缸行程、盾構姿態、推進速度、管片應變等.

本文討論了真空擴散焊接工藝參數(焊接溫度、焊接壓力和保溫時間)對焊接接頭性能的影響，研究了6061鋁合金擴散焊接工藝與性能之間的關系，并在最優工藝參數下實現了6061鋁合金水冷板的可靠性連接.

3 盾構推進力分配方法解析

3.1 全油缸推進模式

盾構機進入推拼同步的初始階段以及一塊管片拼裝完成、下一塊管片拼裝前都會進入全油缸推進模式作為過渡階段以維持盾構機穩定的推進姿態.本文借鑒盾構常規推進時的6分區方法，將推進系統總頂推力分配成如圖9所示的逐級遞增的模式.其中：、和為各區頂力計算分量；為第2區頂力作用點至軸的距離；為第3區頂力作用點至軸的水平距離；～分別為各分區頂力作用點至坐標原點的距離；為試驗機推進系統計算半徑；1～17為油缸編號.

需要特別說明的是，推拼同步技術是對油缸的無桿腔壓力進行控制，有桿腔壓力很小且不可控.因此，本文對于總頂推力矢量的計算基于的是各油缸的無桿腔壓力，有桿腔壓力不納入.當常規推進狀態切換進入推拼同步狀態瞬間，推進系統17組油缸的無桿腔壓力隨即被儲存并換算成總頂推力參數(總頂推力、負載水平合力矩和負載垂直合力矩).最終，6分區頂力初分配模式需滿足以下3個方程：

6+45(+)=

(4)

(-)(+2)=

(5)

+(2++)-

(2+2+2)-

(+15+15)=

(6)

式中：、和分別為第1、第3和第4區頂力作用點至軸的距離；為第2區頂力作用點至軸的水平距離.

將計算得到的、和值代入各區分配的頂力公式，根據油缸組數取平均值后可換算成各油缸初始的無桿腔目標壓力.

3.2 推拼同步模式

盾構機進入推拼同步模式以后，待拼裝管片范圍內的油缸回縮退出工作，缺失的頂推力需要分配至剩余工作油缸，作為增量頂力與剩余工作油缸的初始頂力進行疊加，以維持總頂推力矢量不變，確保盾構機的穩定推進.由于除封頂塊以外，其余管片拼裝時的缺失頂力再分配方法一致，所以本文以B3塊為例進行闡述.缺失頂力的再分配計算模型如圖10所示.其中：Δ、Δ和Δ為各區增量頂力的分量；和為待拼裝管片范圍內缺失的油缸頂力；、和分別為減壓區增量頂力、第1增壓區增量頂力和缺位油缸頂力作用點至軸的距離；將待拼裝管片中間位置旋轉至軸正半軸，將剩余工作油缸分成3個區，千斤頂回縮區對應直徑另一端為減壓區(G1)，左右兩側分別為第1(G2)和第2增壓區(G3)，、和分別為減壓區、第1和第2增壓區增量頂力作用點至原點的距離；為第2增壓區增量頂力作用點至軸的距離；為缺位油缸頂力作用點至軸的距離.Δ、Δ和Δ的計算須滿足以下3個方程：

新時期，人們對于公路橋梁養護和加固的質量要求不斷提升，要確保其養護及加固的規范，實踐過程中，工程建設人員必須注重以下要點的全面把控：

負載系統需提供負載力為7.979 MN、水平合力矩為0，以及垂直合力矩為 -4.328 MN·m.經換算，第1組油缸無桿腔目標壓力為2.13 MPa，第2和第6組為5.07 MPa，第3和第5組為8.0 MPa，第4組為10.93 MPa.

4.2.3 解決方案：終端eDRX默認開啟、核心網開啟eDRX、基站關閉eDRX，基站未開啟edrx導致終端和核心網時間不能對齊，開啟基站eDRX后問題解決。由于路燈不需要節電，后期需要在終端開卡的時候把EDRX功能關掉。

-3++=+

(7)

綜上，在推拼同步狀態下，執行機構油壓響應迅速，油壓閉環控制效果良好，推進系統總頂推力矢量穩定可控.

(8)

-+(-2++)=

3.1.4 苗期管理 要經常查看，當40%以上的幼苗出土時應及時揭除地膜，及時清除雜草，適當控水。苗床較干時可在苗床上澆水，但不能超出四周的土埂，避免水溢出。苗高20 cm左右、苗徑0.4～0.5 cm時控水降溫，一周以后移植。

(9)

將計算得到的Δ、Δ和Δ值代入各區分配的增量頂力公式，根據油缸組數取平均值后換算成各油缸的平均無桿腔目標壓力增量，并疊加到初始油壓后，形成最終的油缸無桿腔目標壓力.

(+)

4 盾構推拼同步模型試驗實例應用

4.1 試驗工況說明

本工況模擬市域2號盾構機在覆土6 m條件下的推拼同步操作，設定推進速度為15 mm/min.選用的管片拼裝工況如圖11所示，理論上該管片拼裝工況條件下對管片結構的承壓能力要求最高.

網絡在為人們帶來諸多便利的同時，也產生了一定的阻礙性影響。比如，消極的理論思想會造成不良風氣在校園中彌漫。對于這種問題，圖書管理員要加強對網絡空間凈化管理的重視程度，使知識內涵能持續沉淀，使消極思想能快速清除。加強網絡安全管理，避免信息盜取、信息濫用等問題的發生，保證閱讀者個人信息的安全性，為大學生創設一個綠色、安全、融洽的閱讀環境。

關節扭傷后，在皮膚無破損的情況下，局部可用冰塊或濕毛巾冷敷，以便促進毛細血管收縮，減輕腫脹疼痛現象。扭傷時不能立即熱敷或亂揉，以免加重傷痛。扭傷24小時后，方可采取局部熱敷，以促進受傷部位血液循環，盡快消腫。必要時可使用一些活血化瘀、消腫止痛的中成藥。對于重癥的關節扭傷，應及時到醫院診療。（來源：科普中國）

4.2 試驗數據分析

..油壓響應與推進力矢量 盾構試驗機推進過程中受軌道滾動摩擦的影響，因此常規推進狀態下當推進系統總頂推力、水平合力矩和垂直合力矩分別為 10.094 MN、-106 kN·m和 -6.653 MN·m時，試驗機推進速度和姿態數據穩定，試驗切換進入推拼同步狀態.

為展現推進系統全油缸在推拼同步過程中的油壓響應能力，本文在每塊管片范圍選取1個油缸(共9個)進行全過程油壓呈現，如圖12所示.從圖12中可以較為直觀地看出，由于油缸無桿腔壓力受比例積分微分(PID)閉環控制，故實際油壓均在目標值附近振蕩.另外，受負載系統壓力的影響，推進系統油壓偶有突變跳躍的現象.整體上，各油缸在不同目標壓力條件下響應迅速且執行效果良好，油壓誤差控制在2%以內.

圖13給出了推進系統總頂推力及其垂直合力矩隨時間增長的變化情況.進入推拼同步狀態后，總頂推力表現穩定，排除偶有突變的情況，整體誤差控制在±2%以內(見圖13(a)).垂直合力矩的波動幅度相較于總頂推力略大，整體誤差控制在±4%以內(見圖13(b)).

..外框架 試驗平臺外框架如圖7所示.主要由負載端后靠墻、推進端后靠墻、4根主拉桿和8根斜拉桿組成，形成一個封閉圍合的內承力結構，尺寸為13 m×8 m×8 m.所有構件均采用Q345焊接式H型鋼進行制作.主拉桿、斜拉桿、負載端后靠墻立柱與部分橫梁、推進端后靠墻橫梁等主受構件采用雙拼形式，推進端后靠墻立柱采用三拼形式，框架總重約為150 t.本次試驗設計的最大負載力為 12 MN，框架前后主要承受盾構推進方向的內頂力.

(-)=(-)

..盾構姿態與推進速度 圖14給出了推進全過程盾構姿態偏差變化情況.其中：水平偏差正、負為水平方向偏離原推進方向向右與向左；垂直偏差正、負為豎直方向偏離原推進方向向上與向下.

從圖14中可以看出，拼裝一塊管片過程中，盾構姿態水平和垂直偏差在±6 mm范圍內波動，每拼裝完一塊管片推進系統恢復全油缸推進模式后，盾構機都將恢復到原始姿態，證明了全油缸推進模式在推拼同步過程中作為過渡時段在維持盾構姿態穩定方面的重要性.

本次試驗采集前1 min內推進系統全油缸行程數據(剔除回縮油缸)進行盾構平均推進速度計算，結果如圖15所示.從整體趨勢上看，當試驗處于推拼同步模式時，由于泵源流量輸出并不改變，部分油缸回縮后推進系統供油過量，推進速度略有上升.當恢復至全油缸推進模式后推進速度回落至設定速度，速度波動范圍為-2～+4 mm/min.

..管片結構應變 圖16給出了全斷面17個應變測點在試驗過程中的變化情況.與推進系統油壓變化規律類似：在進入推拼同步模式前，管片全斷面受壓，各應變測點建立初始應變值；進入推拼同步后，減壓區的應變測點壓應變量值減小，個別應變測點進入受拉狀態，而增壓區的壓應變值繼續增大；進入全油缸推進模式后，各測點回到初始值狀態.

量值上，最大壓應變(3.78×10)出現在B1塊拼裝時的10號測點.市域2號機實際工程中最大覆土厚度為33 m，以荷載等比例換算，工程應用中最大壓應變將達到 1.075×10，換算成混凝土壓應力為38.7 MPa，安全系數為1.68，具有較充分的抗壓富余量.

..原型盾構掘進參數分析 結合第2.2.2節中羅列的相似比，將試驗結果換算成原型盾構掘進參數，如表1所示.

從表1可以看出，“驥躍號”盾構機采用推拼同步技術后在系統推進力控制方面具備充分的可靠性，推進系統力的閉環控制在實際工程應用中具有較高的可行性；盾構姿態偏差以及推進速度偏差均在合理控制范圍內，后續可通過對泵源流量輸出的動態控制，實現兩者的進一步穩定；管片結構受力具有足夠的安全余量，在承受局部較大荷載條件下具備一定的承載能力，實際工程應用時可結合混凝土的澆筑質量以及油缸頂力分布等情況對管片安全進一步管控.

5 結論

基于工程背景與原型盾構機對超大直徑盾構推拼同步模型試驗平臺的構建進行了詳細的說明，給出了全油缸推進模式和推拼同步模式下推進系統總頂推力的控制方法，并結合試驗工況對全系統進行了技術驗證，得出以下結論.

(1) 推拼同步過程推進系統油壓響應效果良好，推進力矢量較為穩定，驗證了對油壓進行閉環控制的推拼同步技術的可行性和可靠性.

(2) 通過對推進系統油壓的主動控制，盾構在推進過程中的姿態和速度保持良好，兩者在進入全油缸推進模式時，均能恢復到初始狀態.

(3) 試驗全過程中，管片應變變化規律受千斤頂頂力變化影響明顯，從最大壓應變角度推算，推拼同步技術應用于實際工程后管片抗壓能力充分，受力安全.

后續將繼續開展在非恒定負載條件下的推拼同步技術糾偏試驗驗證，并將結合數值模擬手段繼續探討管片結構的抗壓抗裂能力.