火炬氣回收螺桿式壓縮機(jī)振動(dòng)異常原因分析

劉宜鑫

（中國(guó)石油四川石化有限責(zé)任公司，四川成都 611930）

1 壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及技術(shù)參數(shù)

煉油裝置火炬氣回收單元螺桿式壓縮機(jī)461-K002 為L(zhǎng)G72/0.9 噴油式雙螺桿壓縮機(jī)。螺桿壓縮機(jī)具有2 個(gè)旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)子（陽(yáng)轉(zhuǎn)子與陰轉(zhuǎn)子），水平且平行地配置在氣缸體內(nèi)，支于進(jìn)排氣座的軸承上（圖1）。在陰、陽(yáng)螺桿轉(zhuǎn)子上的排氣端外側(cè)裝有止推軸承，承受由吸入和排出壓力差產(chǎn)生的軸向推力。在吸入側(cè)和排出側(cè)的軸承與螺桿轉(zhuǎn)子之間設(shè)有軸封裝置，在軸封裝置靠近螺桿轉(zhuǎn)子端充入氮?dú)庖苑乐馆S承的潤(rùn)滑油漏入氣缸和氣缸內(nèi)氣體向外泄漏。陰、陽(yáng)螺桿轉(zhuǎn)子在吸氣端外側(cè)均設(shè)置有同步齒輪，同步齒輪的速比與螺桿轉(zhuǎn)子的速比相等。陰、陽(yáng)螺桿轉(zhuǎn)子靠軸承支撐和同步齒輪厚薄片的調(diào)整來(lái)保證陰、陽(yáng)轉(zhuǎn)子之間、轉(zhuǎn)子外圓與氣缸體之間以及轉(zhuǎn)子端面與氣缸端面之間均保持極小的間隙，工作時(shí)互不接觸，不會(huì)摩擦也不需要潤(rùn)滑。

圖1 螺桿式壓縮機(jī)

壓縮機(jī)額定功率470 kW，轉(zhuǎn)速3300 r/min，螺桿型線為SRM-D 型線，外徑Φ321 mm，長(zhǎng)徑比1.65，扭角3000 rad 左右，陽(yáng)螺桿有4 個(gè)凸齒，陰螺桿有6 個(gè)與之相嚙合的凹槽，在吸氣與排氣之間形成3 個(gè)壓縮腔。徑向與止推軸承型式為滑動(dòng)軸承，軸封形式為迷宮密封+機(jī)械密封，殼體材料HT300，轉(zhuǎn)子材料2Cr13，同步齒輪材料42CrMo。

2 壓縮機(jī)檢修處理及原因分析

2.1 機(jī)組振動(dòng)高的可能原因

（1）介質(zhì)組分變化大，組分中存在大量易氣化的制冷劑液體等介質(zhì)。

（2）壓縮機(jī)對(duì)中誤差大、錯(cuò)位偏心，或壓縮機(jī)與減速箱聯(lián)軸器變形、傳動(dòng)芯子磨損等因素，導(dǎo)致轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)產(chǎn)生偏重而破壞靜平衡。

（3）壓縮機(jī)地腳螺栓松動(dòng)。

（4）陰陽(yáng)轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)存在不平衡力，嚙合間隙不均。

（5）進(jìn)出口管道存在應(yīng)力。

2.2 壓縮機(jī)檢修振動(dòng)處理

2.2.1 現(xiàn)場(chǎng)檢修排查

自2020 年6 月1 日，螺桿機(jī)461-K002 驅(qū)動(dòng)端垂直振動(dòng)逐漸由2.6 mm/s 升高至6.7 mm/s，并存在異響。針對(duì)機(jī)組振動(dòng)情況進(jìn)行了離線檢測(cè)（圖2）。通過壓縮機(jī)振動(dòng)波形頻譜圖顯示，壓縮機(jī)陽(yáng)螺桿聯(lián)軸器方向水平振動(dòng)值6.067 mm/s、振動(dòng)加速度17 m/s2，陰螺桿聯(lián)軸器方向垂直振動(dòng)值6.448 mm/s，螺桿虛擬嚙合頻率占主要成分，有少量轉(zhuǎn)頻及螺桿虛擬嚙合頻率諧波。陰螺桿聯(lián)軸器方向水平振動(dòng)值5.581 mm/s，螺桿虛擬嚙合頻率及其少量諧波占主要成分。陰、陽(yáng)螺桿非聯(lián)軸器方向水平振動(dòng)加速度值均為4.199 mm/s，頻譜中壓縮機(jī)螺桿虛擬嚙合頻率及其諧波占主要成分。

然而，當(dāng)她遠(yuǎn)遠(yuǎn)地看見許峰的時(shí)候，她原本打算飛奔而去的，但怎么也邁不開腳步。許峰看起來(lái)真的成功了，兩年前他把自己收拾得像個(gè)貴公子，如今他仍然像，但有些變了。變?cè)谀睦铮罾蛘f不清楚。

圖2 陽(yáng)螺桿聯(lián)軸器方向水平振動(dòng)速度波形頻譜

通過離線振動(dòng)檢測(cè)儀進(jìn)行離線數(shù)據(jù)采集分析，從壓縮機(jī)振動(dòng)速度譜和加速度譜中可以看出：

（1）速度譜反映：振動(dòng)以螺桿嚙合頻率幅值主導(dǎo)，說明壓縮機(jī)螺桿嚙合不良，可能是由于同步齒輪嚙合不良、軸瓦間隙較差、轉(zhuǎn)子軸向定位較差、負(fù)荷波動(dòng)、異物進(jìn)入等因素引起。

（2）加速度譜反映：波形中存在間隙性異常沖擊信號(hào)，可能是螺桿與螺桿、螺桿與缸體發(fā)生接觸，可能是異響產(chǎn)生的原因。

2020 年6 月4 日對(duì)機(jī)體進(jìn)行拆解檢修，檢修具體內(nèi)容為更換新的同步齒輪、支承瓦以及機(jī)封，拆機(jī)檢查壓縮機(jī)缸體及陰陽(yáng)轉(zhuǎn)子無(wú)摩擦痕跡，各點(diǎn)間隙均在指標(biāo)內(nèi)。更換同步齒輪重新找正嚙合間隙。檢修前驅(qū)動(dòng)端垂直振動(dòng)達(dá)到8.4 mm/s，6 月6 日檢修完成后開機(jī)運(yùn)行振動(dòng)降至5.2 mm/s。運(yùn)行48 h 后振動(dòng)再次逐漸升高至7.5 mm/s。6 月11 日再次停機(jī)解體檢查，調(diào)整轉(zhuǎn)子嚙合間隙、復(fù)查軸承間隙、軸向串量、壓縮機(jī)基礎(chǔ)及對(duì)中數(shù)據(jù)、消除進(jìn)出口管道應(yīng)力，開機(jī)后振動(dòng)無(wú)明顯變化。

2.2.2 返廠檢修

考慮到現(xiàn)場(chǎng)工器具受限，對(duì)轉(zhuǎn)子的嚙合間隙調(diào)整可能存在不精確的情況，返廠利用專用轉(zhuǎn)子嚙合間隙調(diào)整儀器，設(shè)備再次解體進(jìn)行全面檢修。拆機(jī)后發(fā)現(xiàn)：①轉(zhuǎn)子型線磨損，磨損處打磨修復(fù)；②復(fù)檢陰、陽(yáng)轉(zhuǎn)子各個(gè)尺寸，陽(yáng)轉(zhuǎn)子不合格尺寸較多；③陰、陽(yáng)轉(zhuǎn)子密封筋損傷較嚴(yán)重，轉(zhuǎn)子變形無(wú)法修復(fù)，更換新的陰陽(yáng)轉(zhuǎn)子，并重新做轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡檢測(cè)。整機(jī)回裝前，將所有軸上旋轉(zhuǎn)零件與轉(zhuǎn)子裝配，并與轉(zhuǎn)子緊固。重新上嚙合儀復(fù)測(cè)轉(zhuǎn)子及齒輪嚙合間隙。

2.2.3 現(xiàn)場(chǎng)排查

返廠檢修后按照現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際數(shù)據(jù)模擬工況試驗(yàn)運(yùn)行，振動(dòng)值最大2.7 mm/s；現(xiàn)場(chǎng)安裝開機(jī)后垂直振動(dòng)5.8 mm/s、水平振動(dòng)7.2 mm/s，運(yùn)行10 d 后垂直振動(dòng)最高9.6 mm/s、水平振動(dòng)最高8.3 mm/s（表1，表2）。檢查地腳螺栓、螺母無(wú)松動(dòng)，焊接角鋼支撐以增加基座強(qiáng)度。機(jī)組運(yùn)行過程中，通過擴(kuò)大振動(dòng)檢測(cè)范圍，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)源來(lái)自進(jìn)出口管道膨脹節(jié)，波紋管越高處振動(dòng)越高，初步判斷進(jìn)出口膨脹節(jié)失效。本次處理措施為取消進(jìn)出口管道膨脹節(jié)，改為短節(jié)連接，開機(jī)后振動(dòng)合格（圖3）。

表1 壓縮機(jī)工況試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表2 壓縮機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

圖3 火炬回收壓縮機(jī)461-K002

3 檢修后機(jī)組運(yùn)行情況

3.1 振動(dòng)數(shù)據(jù)

通過近期加固基礎(chǔ)、更換壓縮機(jī)入口短接（波紋膨脹節(jié)）后，壓縮機(jī)非驅(qū)動(dòng)端軸承箱振動(dòng)大幅降低，其中垂直方向8V 測(cè)點(diǎn)從7.9 mm/s 下降至1.9 mm/s、9V測(cè)點(diǎn)從7.6 mm/s 下降至3.8 mm/s，同時(shí)水平方向8H測(cè)點(diǎn)從7.3 mm/s 下降至4.8 mm/s（圖4）。振動(dòng)數(shù)據(jù)已遠(yuǎn)低于GB/T 7777—2003《容積式壓縮機(jī)機(jī)械振動(dòng)測(cè)量與評(píng)價(jià)》6.4 規(guī)定“驅(qū)動(dòng)功率大于90 kW 回轉(zhuǎn)壓縮機(jī)振動(dòng)烈度應(yīng)不大于11.2 mm/s”的要求，也低于API 619—2010《石油、石化和天然氣工業(yè)用旋轉(zhuǎn)式容積式壓縮機(jī)》5.7.3.6 規(guī)定“滑動(dòng)軸承的噴油螺桿壓縮機(jī)小于8.0 mm/s”的要求。

圖4 壓縮機(jī)振動(dòng)監(jiān)控界面

3.2 頻譜特征

主導(dǎo)頻率220 Hz 為螺桿嚙合頻率，該分量振動(dòng)幅值明顯減小，如9V 測(cè)點(diǎn)從7.3 mm/s 分量降低至1.74 mm/s（圖5）。其他測(cè)點(diǎn)頻譜特征變化情況一致。

圖5 陰螺桿非驅(qū)動(dòng)端垂直方向9V 測(cè)點(diǎn)

4 振動(dòng)原因分析

4.1 振動(dòng)響應(yīng)與激振力大小呈正比、與支撐剛性呈反比

（1）嚙合頻率激振力：①容積式壓縮機(jī)固有屬性，與分子量、負(fù)荷、溫度、壓力不均勻度有關(guān)；②螺桿間嚙合不良，發(fā)生接觸所致。

（2）支撐剛性：①地腳螺絲連接剛度；②基礎(chǔ)筋板及基礎(chǔ)灌漿情況；③與設(shè)備連接的管道連接剛性；④激振力頻率與結(jié)構(gòu)固有頻率接近，發(fā)生共振。

4.2 檢修前后振動(dòng)出現(xiàn)不同程度變化的原因

（1）機(jī)組內(nèi)部動(dòng)靜間隙變化，改變了壓縮腔體的容積，使得氣流脈動(dòng)激振力發(fā)生變化，或是產(chǎn)生另一種狀態(tài)下的動(dòng)靜接觸。

（2）地腳、管線、對(duì)中等連接部位的位置及剛性發(fā)生了變化。

4.3 加固基礎(chǔ)、更換壓縮機(jī)入口短接，振動(dòng)大幅減少的原因

（1）波紋管膨脹節(jié)失效，消除了膨脹節(jié)共振源。膨脹節(jié)拆卸后，做敲擊試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)膨脹節(jié)二階固有頻率為213 Hz，與脈動(dòng)頻率220 Hz 接近（圖6）。

圖6 陰螺桿非驅(qū)動(dòng)端垂直方向1H 測(cè)點(diǎn)

（2）增加了壓縮機(jī)整體的支撐剛性和質(zhì)量，尤其是非驅(qū)動(dòng)端垂直方向振動(dòng)變化最為顯著。

5 改進(jìn)措施及建議

（1）陽(yáng)螺桿驅(qū)動(dòng)端地腳振動(dòng)較大，基本大于4.0 mm/s，較另外3 處地腳振動(dòng)大。還需持續(xù)加強(qiáng)關(guān)注，進(jìn)一步排查振動(dòng)原因。

（2）可適當(dāng)減少柴油噴油量，減小機(jī)組負(fù)荷，觀察振動(dòng)變化情況。

（3）可監(jiān)測(cè)分子量變化，來(lái)比對(duì)振動(dòng)變化情況。定期分析分液罐柴油組分情況，視情況更換柴油，避免組分變化引起機(jī)組振動(dòng)變化。

（4）鑒于該機(jī)組的重要性和振動(dòng)的復(fù)雜性，建議安裝在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)掌控機(jī)組狀態(tài)。