快速掘進(jìn)巷道空頂與圍巖穩(wěn)定數(shù)值模擬分析

雷衛(wèi)鋒

（陜西小保當(dāng)?shù)V業(yè)有限公司，陜西 榆林 719300）

在礦井開拓開采過程中，不同工序所占的時間比重并不相同。掘進(jìn)巷道是進(jìn)行煤層開采的首要工藝過程，其工作效率的高低直接決定了整個開采過程的進(jìn)度。相關(guān)統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明，在巷道綜掘快速掘進(jìn)過程中，煤巖體切割工序所消耗時間占據(jù)掘進(jìn)過程的20%～25%；巷道圍巖的支護(hù)時間占據(jù)50%～60%；設(shè)備維修及各種準(zhǔn)備工作占據(jù)的10%～15%。由于巷道掘進(jìn)過程中巖層內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)不斷改變，在巷道支護(hù)工作完成前，頂板及兩幫巖層將較長時間處于無支護(hù)狀態(tài)，從而造成圍巖在應(yīng)力擾動影響下出現(xiàn)變形。并且，隨著空頂距的增加，圍巖變形量也將不斷改變，從而給工作面帶來安全隱患。

目前，針對巷道快速掘進(jìn)過程中相關(guān)問題的研究主要集中在支護(hù)參數(shù)以及施工組織管理等方面。比如，杜啟軍利用數(shù)值模擬的方法研究了錨桿錨索支護(hù)參數(shù)對巷道快速掘進(jìn)的制約程度，并結(jié)合其結(jié)果指定了相應(yīng)技術(shù)改進(jìn)策略［1］；張征針對石嘴山煤礦公司的順槽巷道施工工藝采用組織管理分析方法解析了制約掘進(jìn)速度的內(nèi)外因素［2］。

盡管已有眾多學(xué)者針對煤巷快速掘進(jìn)過程中相關(guān)問題進(jìn)行了研究，但對于巷道快速掘進(jìn)施工過程中巷道圍巖變形的研究仍未進(jìn)行。為此，本文以數(shù)值模擬的方法，分析了煤層巷道快速掘進(jìn)過程中空頂距與巷道圍巖的變形關(guān)系，可通過其模擬結(jié)果中圍巖的變形特征確定巷道快速掘進(jìn)中科學(xué)合理的空頂距離，從而保證工作面的安全，實(shí)現(xiàn)科學(xué)支護(hù)以及各工序的高效實(shí)施。

1 工程背景

30110 工作面位于小保當(dāng)?shù)V業(yè)301 采區(qū)，上覆巖層標(biāo)高為+720～+725 m，煤層傾角為5°左右，為近水平煤層?？紤]到地質(zhì)構(gòu)造作用可能導(dǎo)致頂?shù)装鍘r層破碎的程度較高，目前所采煤層為5 號煤層，厚度為6.24 m，上覆巖層自下而上依次為碳質(zhì)泥巖厚度為2.06 m，砂質(zhì)泥巖厚度為1.2 m，粉砂巖厚度為3.5 m，石灰?guī)r厚度為0.74 m；底板巖層自上而下依次為粉砂巖，厚度0.23 m；石英砂巖厚度為0.3 m，粉砂巖厚度為6.6 m。目標(biāo)掘進(jìn)巷道為回風(fēng)巷，長度約1 400 m，巷道采用矩形巷道形式，長×高為4 500 mm×3 300 mm，巷道凈面積為14.9 m2。巷道支護(hù)方式采用錨網(wǎng)索+鋼帶聯(lián)合支護(hù)形式進(jìn)行支護(hù)。

2 模擬方案

為研究巷道開挖過程中空頂距對巷道圍巖穩(wěn)定性的影響，依據(jù)經(jīng)驗(yàn)分別對不同錨桿排距下的巷道圍巖變形及塑性區(qū)改變進(jìn)行了相應(yīng)的數(shù)值模擬分析。依次模擬分析了空頂距從0.8 m 增加至5.6 m 時（梯度為0.8 m），巷道圍巖位移量及塑性區(qū)隨空頂距增加時的變化規(guī)律，建立模型尺寸為40 m×50 m×40 m。

邊界條件：考慮到巷道在掘進(jìn)過程中兩幫僅能發(fā)生豎直方向位移，因此對模型采用前后左右四個側(cè)面進(jìn)行水平方向位移約束，底板采用固定約束，頂板為上覆巖層重力，由于該巷道位于地下400 m 位置，取上部載荷大小為10 MPa的應(yīng)力約束。其邊界條件見圖1（a）。

模擬過程中，首先對巷道開挖30 m 后采用錨桿＋錨索進(jìn)行支護(hù)平衡后，進(jìn)行巷道的快速掘進(jìn)，從而計(jì)算空頂距對巷道圍巖穩(wěn)定性的影響，巷道支護(hù)形式見圖1（b）。

圖1 邊界條件及支護(hù)參數(shù)

3 模擬分析

基于以上模擬方案，在利用Midas GTS NX 軟件針對不同空頂距離進(jìn)行數(shù)值模擬后，得到了巷道頂板在豎直方向下沉量、水平方向位移量以及巷道圍巖內(nèi)部塑性區(qū)范圍。受限于篇幅限制，本文中僅展示了空頂距為0.8 m 和5.6 m 時巷道頂板及兩幫水平方向以及豎直方向位移云圖，其它空頂距條件下位移量折線見圖3。圖2（a）～（b）分別為空頂距為0.8 m 和5.6 m 條件下巷道兩幫水平方向位移云圖，圖2（c）～（d）為空頂距0.8 m和5.6 m 時巷道頂板位移云圖。

圖2 不同空頂距巷道圍巖位移云圖

通過圖2（a）-（b）可以發(fā)現(xiàn)，隨著空頂距的增加，巷道兩幫的位移量也在不斷加大。在空頂距為0.8 m 時，在巷道兩幫的水平位移量相近，并且水平位移等高線的區(qū)域較大，表現(xiàn)出了明顯的協(xié)調(diào)變形現(xiàn)象；當(dāng)空頂距增加至5.6 m 時，巷道兩側(cè)水平位移等高線區(qū)域明顯縮小，說明在與巷道不同距離的位置，水平位移梯度顯著加大，此時巷道圍巖的位移不協(xié)調(diào)現(xiàn)象加劇，不利于巷道圍巖的穩(wěn)定。圖2（c）～（d）分別為空頂距為0.8 m 和5.6 m時，巷道頂板下沉位移云圖。可以看出，與巷道兩幫水平位移相似，隨著空頂距的不斷增加，頂板下沉量也在不斷增大。并且，在空頂距為0.8 m時，頂板巖層在同一高度下降量相同，而空頂距增加到5.6 m 時，在直接頂附近位移下沉量明顯高于深部巖層。說明此時頂板離層嚴(yán)重，不協(xié)調(diào)變形加劇。

圖3 為不同空頂距條件下，巷道圍巖水平以及垂直方向位移隨空頂距變化曲線圖?？梢钥闯觯S著空頂距的不斷增加，巷道圍巖位移量的改變表現(xiàn)為兩個階段：在空頂距小于4 m 時，隨空頂距增加，巷道圍巖位移量緩慢增大；空頂距超過4 m后，隨著空頂距增加，圍巖位移量快速增大。由此可知，空頂距為4 m 時可視為圍巖變形發(fā)生轉(zhuǎn)變的門檻值，在快速掘進(jìn)過程中，應(yīng)使空頂距不大于4 m 才較為安全。

圖3 不同空頂距下巷道圍巖位移曲線

在巷道快速掘進(jìn)過程中，空頂距的不斷增加，巷道頂板處失去圍巖的支撐，會導(dǎo)致巷道兩側(cè)應(yīng)力增加。在頂板及兩幫發(fā)生變形過程中，勢必會伴隨著圍巖的破裂。通過Midas GTS NX得到了不同空頂距條件下巷道圍巖內(nèi)部應(yīng)變狀態(tài)，見圖4。

圖4 不同空頂距下巷道圍巖塑性區(qū)分布

圖4 為不同空頂距下圍巖力學(xué)性質(zhì)狀態(tài)，其中紅色代表圍巖處于塑性狀態(tài)但仍具有承載力，而藍(lán)色代表圍巖處于塑性松動狀態(tài)?？梢钥闯?，在空頂距為0.8 m 時，巷道圍巖進(jìn)入塑性區(qū)，但仍舊具有承載力，并未產(chǎn)生松動破壞；當(dāng)空頂距增至3.2 m 時，兩幫塑性區(qū)范圍變大，此時頂板進(jìn)入了塑性松動狀態(tài)。在空頂距達(dá)到4 m 時，塑形松動范圍開始由頂板向兩幫擴(kuò)展。隨著空頂距進(jìn)一步增加，兩幫塑性松動范圍也開始變大，但主要集中在直接頂以及兩幫深處位置。由此可見，當(dāng)空頂距達(dá)到3.2 m 時，應(yīng)注意頂板的破壞，可視為快速掘進(jìn)過程中空頂距的警戒值。

4 結(jié)論

利用數(shù)值模擬的方法分析了巷道綜掘快速掘進(jìn)過程中，不同空頂距對巷道圍巖穩(wěn)定性的影響。通過對不同空頂距下巷道圍巖位移量及塑性區(qū)狀態(tài)分析，得到以下結(jié)論：

1）隨著空頂距的不斷增加，巷道圍巖變形量也不斷上升，當(dāng)空頂距達(dá)4 m 后，圍巖變形量快速增加。此時，應(yīng)加快圍巖支護(hù)，減緩煤巖體的切割進(jìn)度；

2）空頂距在達(dá)到3.2 m 時，巷道頂板進(jìn)入塑性松動狀態(tài)，失去承載力；隨著空頂距的不斷增加，巷道兩幫也會出現(xiàn)塑性松動圈，應(yīng)著重加強(qiáng)頂板及兩幫支護(hù)。