幾內(nèi)亞某鋁土礦溶出工藝選擇探討

姜躍華，張正勇

(沈陽(yáng)鋁鎂設(shè)計(jì)研究院有限公司,遼寧 沈陽(yáng) 110001)

目前國(guó)內(nèi)氧化鋁企業(yè)對(duì)外鋁土礦依存度超過(guò)50%,各氧化鋁企業(yè)采用的進(jìn)口鋁土礦來(lái)源廣泛,以幾內(nèi)亞、澳大利亞、印尼等為主。國(guó)外鋁土礦多為三水鋁石或三水/一水軟混合型礦石,礦石物相組成及反應(yīng)特點(diǎn)與國(guó)內(nèi)一水硬鋁石不同[1-3]。不同國(guó)家進(jìn)口的鋁土礦物相也不同,需要設(shè)計(jì)人員根據(jù)礦石特點(diǎn)確定氧化鋁生產(chǎn)工藝參數(shù)。本文通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究幾內(nèi)亞某鋁土礦化學(xué)成分,物相組成,溶出溫度對(duì)溶出液αk、脫硅過(guò)程水解和沉降效果的影響等,探討經(jīng)濟(jì)處理進(jìn)口鋁土礦的溶出工藝,為合理有效利用國(guó)外鋁土礦提供依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)原料

礦樣來(lái)自幾內(nèi)亞某鋁土礦礦區(qū),為三水鋁石/一水軟鋁石伴生礦。溶出實(shí)驗(yàn)所用的循環(huán)母液在實(shí)驗(yàn)室配制。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

溶出實(shí)驗(yàn)采用裝置為150/6型熔鹽/油浴加熱爐,內(nèi)裝6個(gè)溶出鋼彈,加熱介質(zhì)為熔鹽或油浴(150 ℃為油浴,200 ℃以上為熔鹽加熱),控溫精度為±1 ℃,鋼彈轉(zhuǎn)速為48 rpm,鋼彈中的物料在不斷翻轉(zhuǎn)的過(guò)程中實(shí)現(xiàn)均勻反應(yīng)。達(dá)到實(shí)驗(yàn)溫度后開(kāi)始保溫,保溫至所需時(shí)間后取出并快速冷卻,冷卻后的料漿進(jìn)行固液快速分離,用98 ℃以上的熱水洗滌并快速過(guò)濾赤泥,然后分析液相和固相成分。

稀釋脫硅實(shí)驗(yàn)時(shí),溶出后礦漿快速冷卻至98 ℃,轉(zhuǎn)入水浴加熱器采用磁力攪拌不同時(shí)間后,測(cè)定溶液成分。

1.3 XRF, XRD和LOI

化學(xué)成分采用美國(guó)熱電ARL PERFORM'X 4200 X熒光射線分析儀(XRF),灼減(LOI)使用馬弗爐煅燒測(cè)定,物相采用日本島津XRD-7000 X 射線衍射分析儀(XRD)。

2 結(jié)果與討論

2.1 化學(xué)成分及物相組成

將烘干后的礦石先用鄂式破碎機(jī)進(jìn)行破碎,均勻混合后采用四分法取樣,然后進(jìn)行多次縮分,縮分后礦石再用盤式制樣機(jī)粉磨過(guò)篩。礦樣成品用于化學(xué)、物相分析和后續(xù)實(shí)驗(yàn)。化學(xué)成分分析結(jié)果見(jiàn)表1,XRD圖譜見(jiàn)圖1,根據(jù)XRF和XRD結(jié)果計(jì)算出物相組成見(jiàn)表2。

表1 礦樣化學(xué)成分 %

表2 礦樣主要物相成分 %

由圖1可以看出,XRD譜圖中觀察到明顯的三水鋁石特征峰,也檢測(cè)到一水軟鋁石特征衍射峰,表明該礦樣為三水鋁石/一水軟鋁石伴生礦石,其中三水鋁石60.7%、一水軟鋁石3.79%、高嶺石0.59%、石英2.52%、鋁針鐵礦18.86%、赤鐵礦9.99%。

圖1 礦樣X(jué)RD圖譜

表3列出了鋁在不同礦物中的分布,三水鋁石、一水軟鋁石和鋁針鐵礦中氧化鋁分別為40.91%、3.06%、1.23%,其中一水軟鋁石和鋁針鐵礦中的氧化鋁只能在高溫條件下溶出[4]。

2.2 溶出溫度對(duì)溶出αk影響

在實(shí)驗(yàn)堿濃度C(Na2CO3計(jì))=250 g/L條件下,研究溶出溫度150 ℃和250 ℃對(duì)溶出液αk的影響實(shí)驗(yàn),結(jié)果見(jiàn)圖2。當(dāng)配料αk為1.44,溶出液αk等于配料αk,隨著加礦量逐步增多,溶出率逐漸降低,溶出液αk逐漸高于配料值,150 ℃時(shí)溶出液αk偏離配料值較明顯。溶出溫度150 ℃時(shí),如要保證溶出率>98%,溶出αk應(yīng)選擇大于1.37;溶出溫度250 ℃時(shí),如要保證溶出率>98%,溶出αk應(yīng)選擇大于1.32,造成這一現(xiàn)象的原因是由于一水軟鋁石反析出所致。

圖2 不同溶出溫度對(duì)溶出αk和溶出率的影響

工程設(shè)計(jì)中,溶出液αk選擇不但要考慮溶出率,還需要滿足分解條件,如采用250 ℃溶出,精液過(guò)飽和度為28%,不利于種子附聚,進(jìn)而影響產(chǎn)品質(zhì)量。對(duì)于本礦石來(lái)講,繼續(xù)提高溶出溫度至270 ℃左右,可進(jìn)一步降低溶出液αk,提高精液過(guò)飽和度。

2.3 溶出溫度對(duì)硅量指數(shù)影響

工程設(shè)計(jì)中對(duì)于低活性硅礦石往往設(shè)置稀釋脫硅流程,來(lái)滿足精液硅量指數(shù)要求[5]。因本礦石低溫活性硅低于1%,150 ℃溶出液硅量指數(shù)～125。研究了稀釋脫硅停留時(shí)間對(duì)溶出液αk和溶液硅量指數(shù)的影響,結(jié)果如圖3和4所示,隨著停留時(shí)間延長(zhǎng),150 ℃溶出液αk逐漸升高,而溶液硅量指數(shù)固定在～125;250 ℃溶出液αk在前2 h內(nèi)基本不變,溶液硅量指數(shù)隨停留時(shí)間延長(zhǎng)增加不明顯。

圖3 脫硅停留時(shí)間對(duì)溶液αk和硅量指數(shù)的影響(150℃)

圖4 脫硅停留時(shí)間對(duì)溶液αk和硅量指數(shù)的影響(250℃)

結(jié)果表明,隨著脫硅時(shí)間延長(zhǎng),低溫條件下未溶出的一水軟鋁石作為種子,造成稀釋脫硅過(guò)程水解嚴(yán)重。溶出赤泥XRD也發(fā)現(xiàn),150 ℃稀釋脫硅赤泥中有明顯的三水鋁石和一水軟鋁石衍射峰,而250 ℃稀釋脫硅赤泥中沒(méi)有觀察到明顯的三水鋁石衍射峰。由此可見(jiàn),稀釋脫硅可以不同程度的造成水解,對(duì)于含有一水軟鋁石混合型鋁土礦,不宜采用稀釋脫硅流程,可通過(guò)提高溶出溫度,或延長(zhǎng)溶出停留時(shí)間,提高溶出液硅量指數(shù)。

2.4 溶出溫度對(duì)沉降的影響

圖5為不同溫度對(duì)沉降速度的影響,從圖5中發(fā)現(xiàn)礦石的赤泥沉降速度在250 ℃比150 ℃有所提高,但隨著絮凝劑用量加大,可消除溶出溫度帶來(lái)的影響,這可能是因?yàn)樵?50 ℃針鐵礦開(kāi)始向赤鐵礦轉(zhuǎn)變,如繼續(xù)提高溶出溫度至270 ℃左右可進(jìn)一步改善沉降效果。

圖5 不同溫度對(duì)沉降速度的影響

3 結(jié) 論

(1)溶出溫度對(duì)溶出αk有顯著影響,同等溶出率>98%條件下,溶出αk從150 ℃時(shí)1.37降低到250 ℃時(shí)1.32,此時(shí)精液過(guò)飽和度為28%,仍需進(jìn)一步提高溶出溫度,使精液過(guò)飽和度滿足附聚條件,以便生產(chǎn)出合格的砂狀氧化鋁。

(2)礦石物相組成對(duì)溶出工藝選擇有較大影響,對(duì)于三水/一水軟鋁石混合型礦石來(lái)講,應(yīng)通過(guò)實(shí)驗(yàn)充分評(píng)估一水軟鋁石對(duì)溶出、脫硅和水解的影響。

(3)如采用高溫溶出,在同等脫硅效果下,可適當(dāng)縮短溶出停留時(shí)間,降低石英反應(yīng)率。如270 ℃+10 min石英反應(yīng)率為53%,低于250 ℃+30 min時(shí)的62%,工程設(shè)計(jì)中應(yīng)通過(guò)實(shí)驗(yàn),綜合分析溶出率、脫硅效果和石英反應(yīng)率,設(shè)定合理的停留時(shí)間。