直流自然換流式接觸器設(shè)計(jì)與均壓開斷研究

賈博文 武建文 夏尚文 羅曉武 岳云霞

直流自然換流式接觸器設(shè)計(jì)與均壓開斷研究

賈博文 武建文 夏尚文 羅曉武 岳云霞

（北京航空航天大學(xué)自動(dòng)化科學(xué)與電氣工程學(xué)院 北京 100191）

該文基于一種直流自然換流式接觸器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，采用承載額定電流的通流支路觸頭和實(shí)現(xiàn)電路開斷的滅弧支路觸頭相并聯(lián)的形式解決航空、航天及新能源等領(lǐng)域向更高電壓等級(jí)發(fā)展的直流開斷需求。通過理論分析和相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)來(lái)研究該并聯(lián)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)不同支路間電流的換流特性及燃弧特性。針對(duì)電路開斷過程中滅弧支路串聯(lián)多斷口間呈電壓不均勻分布現(xiàn)象，提出結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場(chǎng)調(diào)控兩種調(diào)節(jié)方式，使用動(dòng)態(tài)Mayr修正模型研究不同調(diào)控方式下滅弧觸頭均壓開斷效果。定義了一種衡量動(dòng)態(tài)開斷過程中串聯(lián)多斷口電弧電壓均勻系數(shù)，得到優(yōu)化滅弧觸頭動(dòng)作特性的結(jié)構(gòu)調(diào)控方式，將電壓均勻系數(shù)從54.1%提升到80.1%。針對(duì)滅弧觸頭動(dòng)作的分散性，進(jìn)一步采取磁場(chǎng)調(diào)控方式將電壓均勻系數(shù)提升到98.05%，均勻的電壓分布提高了串聯(lián)多斷口結(jié)構(gòu)的開斷能力及電壽命。

直流開斷 電弧形態(tài) 電壓均勻系數(shù) 均壓調(diào)控方式

0 引言

直流供電系統(tǒng)因具有系統(tǒng)穩(wěn)定性好、負(fù)載特性佳以及控制簡(jiǎn)單等顯著特點(diǎn)，在航空、航天、城市軌道牽引、艦船電力系統(tǒng)及新能源等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用，而中低壓直流供電系統(tǒng)向更高電壓等級(jí)進(jìn)一步發(fā)展亟需直流分?jǐn)嚓P(guān)鍵技術(shù)的突破和耐環(huán)境、輕重量直流開關(guān)設(shè)備的研發(fā)。近年來(lái)，在航空領(lǐng)域，額定電壓值為270V的高壓直流供電系統(tǒng)已開始為現(xiàn)代多電/全電飛機(jī)所使用。其中，我國(guó)第四代殲擊機(jī)，美軍的F-22、F-35戰(zhàn)斗機(jī)及RAH-66直升機(jī)等典型多電飛機(jī)都裝備了270V高壓直流供電系統(tǒng)。同時(shí)，我國(guó)中長(zhǎng)期科技規(guī)劃三個(gè)重大專項(xiàng)之一的“大飛機(jī)”專項(xiàng)不僅包括“干線飛機(jī)”，還包括軍用和民用的大型運(yùn)輸機(jī)，也將高壓直流供電制式列為發(fā)展方向[1]。相似地，在航天領(lǐng)域，空間太陽(yáng)能發(fā)電站是目前國(guó)際上論證的最大功率的航天器，未來(lái)商業(yè)化電站的供電功率將達(dá)到GW級(jí)，采取高壓供電體制成為未來(lái)空間技術(shù)發(fā)展的一個(gè)重要方向[2]。在城市軌道牽引、新能源汽車領(lǐng)域及新一代艦艇配電系統(tǒng)，直流系統(tǒng)的電壓等級(jí)有發(fā)展到數(shù)千伏及以上需求的趨勢(shì)[3-4]，kV等級(jí)的中壓直流供電系統(tǒng)成為發(fā)展方向[5-7]。可以預(yù)見，高壓大容量直流電源系統(tǒng)必將全面應(yīng)用于未來(lái)的軍用和民用等前沿領(lǐng)域。

對(duì)于直流高電壓等級(jí)的保護(hù)問題，文獻(xiàn)[8-9]提出了一種分布+集中式混合電力傳輸與管理方式的空間太陽(yáng)能發(fā)電站結(jié)構(gòu)，利用±2.5kV高壓直流開關(guān)設(shè)備可以解決太陽(yáng)能電池板子陣母線5 000V直流保護(hù)的難題。其中，大功率直流接觸器作為關(guān)鍵器件，起到了接通、承載和分?jǐn)嗾ｋ娐罚òㄟ^載運(yùn)行條件）的作用，其分?jǐn)嗵匦允侵萍s其所在系統(tǒng)性能的重要因素[10]。目前，美國(guó)Gigavac、TE Connectivity和法國(guó)Leach等專業(yè)電氣制造公司均已推出適用于航空航天及軍事領(lǐng)域的大功率高壓直流接觸器產(chǎn)品，其最高額定工作電壓達(dá)到了1 800V，而國(guó)產(chǎn)化的相應(yīng)產(chǎn)品由于理論基礎(chǔ)及技術(shù)積淀不足，在產(chǎn)品性能和可靠性指標(biāo)上仍然具有一定的差距。從原理上講，目前的高壓直流斷路器一般均由3條支路組成：通流支路（主支路）、轉(zhuǎn)移（開斷）支路和吸能支路[11]。由于直流電弧不存在電流過零點(diǎn)，需要采用特殊的方法熄滅電弧。可采取的方法有：利用多組近極壓降提高電弧電壓，提高弧柱電場(chǎng)強(qiáng)度并拉長(zhǎng)電弧，利用強(qiáng)迫支路使電流強(qiáng)迫過零等[12-13]。根據(jù)分?jǐn)嘣淼膮^(qū)別，目前直流分?jǐn)喾绞桨諝鈻牌健㈦娏髯⑷胧郊半娏﹄娮悠骷旌鲜剑墨I(xiàn)[14]對(duì)以上三種分?jǐn)喾绞降难芯亢拖嚓P(guān)仿真與實(shí)驗(yàn)工作進(jìn)行了綜述，著重分析了直流分?jǐn)喾矫娴淖钚录夹g(shù)及重大突破。文獻(xiàn)[15]通過高、低壓側(cè)電抗器耦合的方式提出了一種新型機(jī)械式直流斷路器結(jié)構(gòu)方案，與傳統(tǒng)機(jī)械式直流斷路器相比，該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)了換流回路的高、低壓側(cè)的隔離，斷路器的觸發(fā)控制單元及預(yù)充電電容位于低壓側(cè)，降低了部分元器件的耐壓需求。在機(jī)械式直流斷路器方案中，文獻(xiàn)[16]提出一種高壓無(wú)弧直流斷路器的設(shè)計(jì)方式，并采用一種基于一次自然換流和兩次強(qiáng)迫換流的高壓無(wú)弧直流斷路器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，此拓?fù)湫枰獙?duì)大功率半導(dǎo)體器件進(jìn)行精準(zhǔn)的控制，不便于調(diào)試。文獻(xiàn)[17]利用直流開斷實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，研究了不同換流時(shí)刻、開斷電流幅值、換流頻率、換流電流與開斷電流幅值比下的換流時(shí)間和最小安全開距，為換流原理的機(jī)械式高壓直流真空斷路器提供了設(shè)計(jì)參考依據(jù)。文獻(xiàn)[18]提出一種采用單向開斷的混合式直流斷路器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及隔離保護(hù)策略，提升了IGBT的利用率。文獻(xiàn)[19]通過對(duì)分合閘操縱機(jī)構(gòu)及柵片系統(tǒng)的優(yōu)化研制了1 800V/80kA的大容量直流斷路器，但其產(chǎn)品的尺寸和質(zhì)量在一定程度上限制了應(yīng)用范圍。

綜上所述，通過多個(gè)開關(guān)設(shè)備的級(jí)聯(lián)能夠解決高電壓等級(jí)的直流開斷問題，但較高的額定通態(tài)損耗將一定程度限制電流等級(jí)的提升。另外，為了實(shí)現(xiàn)雙向?qū)P(guān)斷功能，傳統(tǒng)的混合式直流開關(guān)設(shè)備對(duì)功率半導(dǎo)體器件數(shù)量需求較多，且同步控制精度要求也較高。因此，本文在解決高壓大電流直流開斷需求的前提下，提出了一種直流自然換流式接觸器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)并設(shè)計(jì)了原理性樣機(jī)，使得承載額定電流時(shí)機(jī)械觸頭能夠維持較低的通態(tài)壓降。當(dāng)分?jǐn)嚯娐窌r(shí)，異步動(dòng)作的觸頭實(shí)現(xiàn)電流的自然轉(zhuǎn)移，由具有高電壓開斷能力的滅弧觸頭完成電路的開斷。

1 直流自然換流式接觸器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.1 觸頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及自然換流過程分析

直流自然換流式接觸器的觸頭結(jié)構(gòu)包含兩個(gè)部分：承載額定電流的通流支路主觸頭和用于開斷電路的滅弧支路滅弧觸頭，通流支路和滅弧支路在結(jié)構(gòu)上形成并聯(lián)形式。不同支路觸頭的參數(shù)及數(shù)值見表1，通流支路由一組雙斷口觸頭A1-A2構(gòu)成，通過設(shè)計(jì)較大的主觸頭直徑及觸頭彈簧剛度，在合閘狀態(tài)下，提供較小的主觸頭接觸電阻。滅弧支路由三組雙斷口觸頭B1-B2-C2-C1-D1-D2串聯(lián)構(gòu)成，通過設(shè)計(jì)較小的觸頭直徑及觸頭彈簧剛度，提供較大的滅弧支路的觸頭接觸電阻。已裝配的接觸器樣機(jī)及承載電流階段接觸器內(nèi)部電流分布如圖1所示。在額定情況下，較大比例的回路電流流經(jīng)通流支路觸頭，限制了接觸壓降的提高，解決了直流大電流條件下額定溫升問題。在開斷電路時(shí)，主回路電流會(huì)在接觸器內(nèi)部發(fā)生自然換流。由于觸頭超程設(shè)置的差異性，在主觸頭剛分時(shí)刻，滅弧觸頭仍具有一定的超程，在一定的條件下，換流過程期間主觸頭不產(chǎn)生電弧。換流完成后，串聯(lián)的多斷口結(jié)構(gòu)在密封氣體環(huán)境下通過增加等效電弧長(zhǎng)度及近極壓降的方式能夠提高額定電壓等級(jí)。

表1 各組觸頭裝配參數(shù)

Tab.1 Assembly parameters of each group of contacts

接觸器分閘時(shí)由電磁操縱機(jī)構(gòu)帶動(dòng)觸頭連桿實(shí)現(xiàn)主觸頭和滅弧觸頭同步分閘，由于觸頭超程設(shè)計(jì)的差異性，實(shí)現(xiàn)不同組觸頭的異步分?jǐn)啵虼耍诜珠l過程中，通流支路和滅弧支路上承載的電流會(huì)存在自然換流過程。換流過程中，觸頭壓力和支路電流隨分閘位移的變化如圖2所示。在接觸器分閘初期，由于觸頭超程的存在，通流支路和滅弧支路均能正常導(dǎo)通回路，但隨著主觸頭接觸壓力t的減小，通流支路電流t逐漸轉(zhuǎn)移到滅弧支路上。

圖1 接觸器樣機(jī)及承載電流階段接觸器內(nèi)部電流分布

圖2 換流過程中觸頭壓力及電流變化

在分閘位移達(dá)到D1時(shí)，通流支路觸頭斷開形成開距，若此時(shí)觸頭上的壓降小于接觸材料的最小升弧電壓，則實(shí)現(xiàn)了自然無(wú)弧換流的過程。分閘位移在D1～D2期間，滅弧觸頭由于超程的存在短暫承載線路上的電流，在分閘位移達(dá)到D2時(shí)，串聯(lián)的滅弧支路觸頭依次斷開并在滅弧室內(nèi)密封的滅弧介質(zhì)和磁吹系統(tǒng)共同的作用下熄滅電弧，完成電路的 開斷。

1.2 換流過程實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證接觸器樣機(jī)的換流功能，首先對(duì)通流支路和滅弧支路的動(dòng)作特性進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。實(shí)驗(yàn)中斷開所有觸頭間的導(dǎo)電元件，并在四組觸頭上分別接入15V電壓源，安裝分閘位移傳感器測(cè)量分閘信號(hào)。由操縱機(jī)構(gòu)帶動(dòng)四組觸頭同時(shí)進(jìn)行分閘動(dòng)作，分別測(cè)量通流支路和滅弧支路斷口的電壓可以得到不同組觸頭斷開的時(shí)刻，操縱機(jī)構(gòu)的總行程為5mm，測(cè)試結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同組觸頭斷開時(shí)刻及分閘時(shí)間

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，通流支路觸頭在=2.1ms時(shí)刻打開。滅弧支路觸頭在=5.4ms時(shí)刻打開，且動(dòng)作一致性高。操縱機(jī)構(gòu)在=7.8ms時(shí)刻分閘到位。經(jīng)過計(jì)算可以得到通流、滅弧觸頭間動(dòng)作延時(shí)為3.3ms，總分閘時(shí)間為7.8ms左右。因此，通過觸頭的超程設(shè)計(jì)可以實(shí)現(xiàn)主觸頭和滅弧觸頭異步分閘，且滅弧觸頭在垂直方向分閘動(dòng)作一致性較高，滿足實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)要求，能夠?qū)崿F(xiàn)電流從通流支路轉(zhuǎn)移到滅弧支路的功能。

2 直流自然換流式接觸器實(shí)驗(yàn)研究

采用如圖4所示的實(shí)驗(yàn)電路對(duì)直流自然換流式接觸器樣機(jī)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。

圖4 實(shí)驗(yàn)原理

實(shí)驗(yàn)回路由儲(chǔ)能電容1、采樣電阻s、接觸器樣機(jī)K、負(fù)載電阻L、大功率半導(dǎo)體器件GTO、線路等效電感1組成。其中，采樣電阻s=1mW，線路等效電感1=14mH。預(yù)充電電容1的容值為0.25F，耐壓1 200V，負(fù)載電阻L=1W。GTO續(xù)流支路由2、2組成，通過電容2對(duì)電阻2放電產(chǎn)生的電流2維持燃弧后期回路電流較小時(shí)GTO導(dǎo)通狀態(tài)，使得弧后恢復(fù)電壓施加在觸頭兩端，確保實(shí)驗(yàn)結(jié)果的等價(jià)性。同時(shí)，可關(guān)斷器件GTO可以在回路導(dǎo)通一段時(shí)間后關(guān)斷，當(dāng)接觸器樣機(jī)無(wú)法完成正常分?jǐn)鄷r(shí)，能夠起到保護(hù)回路中器件的作用。接觸器在直流1 100V、1 000A實(shí)驗(yàn)條件下?lián)Q流開斷波形及滅弧觸頭燃弧情況如圖5所示。

圖5 1 100V、1 000A實(shí)驗(yàn)條件下?lián)Q流開斷波形及滅弧觸頭燃弧情況

在承載電流階段，滅弧觸頭僅承載了280A左右的總電流，隨著通流支路觸頭開距的釋放，分?jǐn)噙^程進(jìn)入電流轉(zhuǎn)移階段，在t時(shí)刻通流支路觸頭完全打開，由滅弧支路觸頭承載整個(gè)回路的電流。回路電流按照儲(chǔ)能電容1的放電規(guī)律指數(shù)下降。在a時(shí)刻，第一組滅弧觸頭首先分?jǐn)嘈纬呻娀。溆喔鹘M滅弧觸頭在圖5a中②和③時(shí)刻依次打開，相應(yīng)時(shí)刻的滅弧觸頭燃弧情況如圖5b所示。隨著開距的進(jìn)一步增加，電弧受電動(dòng)力和磁吹作用使得電弧電壓迅速上升并產(chǎn)生氣相電弧，總?cè)蓟r(shí)間約為2ms。通過實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以得到，異步分?jǐn)嗟挠|頭結(jié)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)電流自然轉(zhuǎn)移，但多組滅弧觸頭存在燃弧能量不均等的現(xiàn)象，容易對(duì)首先打開的觸頭造成更嚴(yán)重的燒蝕，需要額外采取相應(yīng)的調(diào)控措施使得滅弧觸頭實(shí)現(xiàn)均壓分?jǐn)唷?/p>

3 均壓開斷仿真研究

本小節(jié)應(yīng)用一種修正電弧散熱系數(shù)的Mayr電弧模型建立了滅弧支路串聯(lián)多斷口均壓開斷的仿真模型，研究結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場(chǎng)調(diào)控對(duì)于串聯(lián)多斷口均壓開斷效果的作用。

3.1 均壓開斷仿真模型的建立

為了研究串聯(lián)多斷口滅弧觸頭在燃弧階段的均壓效果，使用Matlab/Simulink搭建如圖6所示的阻性負(fù)載仿真模型。圖中，t為通流支路分布電感，h為滅弧支路分布電感，約為0.4mH；t和h為接觸壓力變化情況下采用Holm接觸電阻模型等效的不同支路接觸電阻；為電源電壓。回路電流從通流支路到滅弧支路的換流過程中，將滅弧支路串聯(lián)的觸頭依次使用電弧模型等效為arc1、arc2及arc3研究燃弧過程中不同調(diào)控方式下斷口的均壓情況，用B1-B2、C1-C2及D1-D2表示。

圖6 換流開斷仿真模型

滅弧支路串聯(lián)斷口間的燃弧情況建模過程采用動(dòng)態(tài)修正散熱功率的Mayr模型[22]。將電弧的散熱功率()修正為燃弧過程中的傳導(dǎo)散熱功率及對(duì)流散熱功率，有

式中，T為觸頭傳導(dǎo)散熱功率，T=2 700W；2為通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)整定的電弧修正系數(shù)，2=120；為滅弧室內(nèi)氣體壓強(qiáng)，=5.05×105Pa；()為電弧橫向運(yùn)動(dòng)速度；arc()為電弧的動(dòng)態(tài)直徑；為時(shí)間（ms）。

對(duì)流散熱功率大小受電弧橫向運(yùn)動(dòng)速度及電弧的特征面積影響，通過不同斷口間施加差異性磁感應(yīng)強(qiáng)度實(shí)現(xiàn)開斷過程電弧動(dòng)態(tài)均壓的磁場(chǎng)調(diào)控 方式。

3.2 均壓開斷仿真研究

根據(jù)圖3中不同滅弧觸頭開斷時(shí)刻的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，將仿真模型中相應(yīng)的觸頭間電弧模塊動(dòng)作間隔設(shè)置為0.03ms和0.3ms。不同調(diào)控方式下的動(dòng)態(tài)均壓分?jǐn)嘈Ч鐖D7所示。可以得到在不采用任何調(diào)控方式下，滅弧支路串聯(lián)多斷口動(dòng)態(tài)均壓開斷效果如圖7a所示，開斷過程中的系統(tǒng)恢復(fù)電壓主要由最先動(dòng)作的兩組滅弧觸頭承擔(dān)，最后動(dòng)作的一組滅弧觸頭僅承擔(dān)了81.9V的系統(tǒng)恢復(fù)電壓，這與圖5中的實(shí)驗(yàn)結(jié)果相一致。其次，對(duì)于電磁分合閘機(jī)構(gòu)，可以通過觸頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和磁路設(shè)計(jì)使同一機(jī)構(gòu)上的不同組滅弧觸頭實(shí)現(xiàn)分?jǐn)鄤?dòng)作分散性小于0.1ms，以實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)調(diào)控的方式。在結(jié)構(gòu)調(diào)控的方式下，將動(dòng)作間隔設(shè)置為0.03ms和0.13ms，滅弧支路串聯(lián)多斷口動(dòng)態(tài)均壓開斷效果如圖7b所示。動(dòng)態(tài)開斷過程中，不同組滅弧觸頭間的電弧電壓呈現(xiàn)出趨于均勻的趨勢(shì)，但最先斷開的兩組滅弧觸頭仍然承擔(dān)了主要的系統(tǒng)恢復(fù)電壓，最后動(dòng)作的一組滅弧觸頭承擔(dān)了598.3V的系統(tǒng)恢復(fù)電壓。為了定義開斷過程中的動(dòng)態(tài)均壓效果，本文定義了一種歸一化的均勻系數(shù)為

式中，n為滅弧觸頭組數(shù)，在本文中取3；為第i組觸頭在開斷過程中的動(dòng)態(tài)電壓；為當(dāng)前時(shí)刻n組滅弧觸頭電壓的平均值；為靜態(tài)期望均壓值。經(jīng)計(jì)算，在不采取任何調(diào)控方式及僅采用結(jié)構(gòu)調(diào)控的方式下，電路開斷時(shí)刻的滅弧觸頭電壓均勻系數(shù)分別為54.1%和80.1%。因此，需要進(jìn)一步使用磁場(chǎng)調(diào)控的方式對(duì)滅弧支路串聯(lián)多斷口的開斷過程進(jìn)行均壓調(diào)控。

滅弧觸頭間磁感應(yīng)強(qiáng)度調(diào)節(jié)方案見表2，1、2、3分別對(duì)應(yīng)施加在依次斷開的滅弧觸頭間的橫向磁場(chǎng)磁感應(yīng)強(qiáng)度，在結(jié)構(gòu)調(diào)控的基礎(chǔ)上再次施加磁場(chǎng)調(diào)控，以期達(dá)到更好的動(dòng)態(tài)均壓效果。相應(yīng)的磁場(chǎng)調(diào)控下不同方案串聯(lián)多斷口電壓分布及電壓均勻系數(shù)見表3。

表2 滅弧觸頭間磁感應(yīng)強(qiáng)度調(diào)節(jié)方案

Tab.2 Adjustment scheme of magnetic induction intensity between arcing contacts

表3 不同方案下斷口電壓分布

分析不同磁場(chǎng)調(diào)控方案下斷口電壓的分布規(guī)律與磁感應(yīng)強(qiáng)度的對(duì)應(yīng)關(guān)系可以得到，在優(yōu)先斷開的滅弧觸頭間施加較小的橫向磁場(chǎng)有利于提高電壓均勻系數(shù)。本質(zhì)上為，較小的磁感應(yīng)強(qiáng)度降低了優(yōu)先斷開的滅弧觸頭間電弧的運(yùn)動(dòng)速度，使得電弧趨向于穩(wěn)定燃燒，使之維持較低的燃弧能量。通過結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場(chǎng)調(diào)控，串聯(lián)滅弧觸頭動(dòng)態(tài)均壓開斷效果如圖7c所示，三組斷口間的電弧電壓在燃弧過程中及弧后承受靜態(tài)耐壓均呈現(xiàn)出均勻的態(tài)勢(shì)。

選取表3中序號(hào)1的調(diào)控方案作為僅使用結(jié)構(gòu)調(diào)控的均壓分?jǐn)嘟Y(jié)果、選取序號(hào)6的調(diào)控方案作為同時(shí)使用結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場(chǎng)調(diào)控的均壓分?jǐn)嘟Y(jié)果，與不采用調(diào)控方案進(jìn)行對(duì)比，繪制了開斷過程中動(dòng)態(tài)電壓均勻系數(shù)與時(shí)間之間的關(guān)系如圖8所示。

圖8 不同調(diào)控方式下的電壓均勻系數(shù)

電壓均勻系數(shù)可以分為，燃弧過程中的動(dòng)態(tài)電壓均勻系數(shù)和弧后靜態(tài)電壓均勻系數(shù)。經(jīng)過分析不同調(diào)控方式下的電壓均勻系數(shù)可以得到，結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁調(diào)控均能夠?qū)崿F(xiàn)很好的動(dòng)態(tài)及靜態(tài)均壓效果。經(jīng)統(tǒng)計(jì)，結(jié)構(gòu)調(diào)控將靜態(tài)電壓均勻系數(shù)從54.1%提升到80.1%，在此基礎(chǔ)上，磁場(chǎng)調(diào)控方式能夠?qū)㈦妷壕鶆蛳禂?shù)進(jìn)一步提升到98.05%。

4 結(jié)論

本文基于一種已提出的直流自然換流式接觸器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，對(duì)開斷過程中滅弧支路串聯(lián)多斷口的異步分?jǐn)嗵匦越Y(jié)合不同調(diào)控方式進(jìn)行均壓分?jǐn)嘌芯浚玫搅艘韵聨c(diǎn)結(jié)論：

1）本文提出并聯(lián)自然換流式直流開斷拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，通過通流支路和滅弧支路觸頭的異步動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)電流自然轉(zhuǎn)移，滅弧支路串聯(lián)多斷口完成了直流高電壓等級(jí)的電路開斷。

2）基于動(dòng)態(tài)Mayr電弧修正模型建立滅弧支路串聯(lián)多斷口開斷過程的仿真模型，研究由串聯(lián)多斷口異步分?jǐn)嘁鸬碾妷悍植疾痪鶆颉Ｌ岢鰞煞N提高各斷口電壓均勻性的調(diào)控方式，并采用一種歸一化的動(dòng)態(tài)電壓均勻系數(shù)研究結(jié)構(gòu)調(diào)控及磁場(chǎng)調(diào)控對(duì)于動(dòng)態(tài)均壓的效果。

3）采用優(yōu)化滅弧觸頭動(dòng)作特性的結(jié)構(gòu)調(diào)控均壓開斷方式，電壓均勻系數(shù)將從54.1%提升到80.1%。在結(jié)構(gòu)調(diào)控的基礎(chǔ)上，針對(duì)滅弧觸頭動(dòng)作的分散性進(jìn)一步采取磁場(chǎng)調(diào)控方式將電壓均勻系數(shù)提升到98.05%，提高了串聯(lián)多斷口的開斷能力及電壽命。

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Design and Uniform Voltage Breaking Research of a DC Natural Current Commutation Contactor

（School of Automation Science and Electrical Engineering Beihang University Beijing 100191 China）

Based on a DC natural current commutation topology, this paper uses the current-loading branch contacts carrying rated current and multiple sets of series arcing branch contacts in parallel to achieve circuit breaking, which can meet the DC switching demand of higher voltage levels in aviation, aerospace and new energy fields. After theoretical analysis and corresponding experiments, the current commutation characteristics and arcing characteristics of different branches of the topology are studied, and the phenomenon of uneven voltage distribution among the multi-fractures in series of arcing branches during circuit breaking is obtained. Two adjustment methods, structural adjustment and magnetic field adjustment are proposed, and the dynamic Mayr correction model is used to study the equalizing breaking effect of arcing contacts under different adjustment methods. A method to measure the voltage uniformity coefficient of arcs in series with multiple breaks during dynamic breaking process is defined, and a structure control method that optimizes the action characteristics of the arcing contact is obtained. The voltage uniformity coefficient is increased from 54.1% to 80.1%. Aiming at the dispersion of the arcing contact action, the magnetic field control method is further adopted to increase the voltage uniformity coefficient to 98.05%, and the uniform voltage distribution improves the breaking capacity and electrical life of multiple serial connection structures.

DC breaking, arc appearance, voltage uniformity coefficient, uniform-voltage adjustment method

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.L90181

TM561

賈博文 男，1992年生，博士研究生，研究方向?yàn)闅怏w放電理論、高壓直流換流式開斷技術(shù)。E-mail: jiabwen109@126.com

武建文 男，1963年生，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)檎婵针娀±碚摗怏w放電理論、智能電器及電力電子技術(shù)等。E-mail: wujianwen@vip.sina.com（通信作者）

2020-06-30

2020-10-09

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51977002）和國(guó)家自然科學(xué)基金重點(diǎn)項(xiàng)目（51937004）資助。

（編輯 崔文靜）