基體表面粗糙度對HVOF 粒子沉積行為的影響

查柏林，賈旭東，王金金，石易昂，蘇慶東，曹曉恬，許可俊

（1.火箭軍工程大學，西安 710038；2.火箭軍裝備部裝備項目管理中心，北京 100085）

HVOF 作為表面改性方法之一，相較于冷噴涂與等離子噴涂，其以高動能、低熱能輸出，廣泛應用于耐磨、防腐、絕熱涂層的制備[1-2]。WC-12Co 以其高熔點、高硬度、高耐磨性，廣泛應用于機械零部件表面強化與修復[3-4]。45#碳鋼以其高硬度、高強度，廣泛應用于交通運輸、機械制造、國防軍工等領域[5-6]，但是使用過程中的摩擦振動，會加劇45#碳鋼材料的磨損失效。在45#碳鋼表面制備WC-12Co 耐磨涂層，可以對45#碳鋼實現有效保護，延長其使用壽命。研究結果表明[7]，涂層制備實質上是噴涂粒子的沉積堆垛過程，而噴涂粒子與基體的結合行為將對粒子與基體的結合強度以及涂層的性能產生影響。因此，研究噴涂粒子的沉積行為對于提升涂層性能具有重要意義。

S. Gu 等[8]采用ABAQUS 軟件，針對不同速度、溫度、形狀下的噴涂粒子在基體上的沉積行為進行了模擬計算。結果表明，粒子與基體的成功結合存在臨界速度，低于臨界速度，粒子將產生反彈剝落，并夯實基體。粒子初始溫度或者速度越高，粒子扁平化程度越高，與基體結合越充分。非球形粒子相比球形粒子，需要更高的速度與溫度，才能與基體結合。在文獻[8]的研究基礎上，S. Gu 等[9]還探討了不同孔隙率的粒子的沉積變形行為。結果表明，粒子內的孔隙在扁平化過程中，逐漸由球形向線形發生轉變，在一定范圍內增加粒子孔隙率，不僅能夠增加粒子的扁平化程度，而且可以促進粒子與燃氣射流中的動量交換，獲得質量更為優異的涂層。袁曉靜、王漢功等[10]在單個粒子與基體碰撞的基礎上，進行了雙粒子沉積仿真研究。結果表明，后續粒子對已沉積粒子的撞擊行為將引起已沉積粒子的二次變形，已沉積粒子的塑性變形將對基體產生粗化作用，降低后續粒子的臨界沉積速度，有利于后續粒子的沉積。

綜上，針對噴涂粒子的沉積行為，人們已進行了大量的數值模擬研究，但是研究內容多針對粒子與基體沉積前的狀態參數對粒子沉積行為的影響，同時數值模擬過程均將基體表面理想平面化，忽略了基體表面粗糙度對粒子沉積行為的影響。實際噴涂作業過程中，不同基體表面粗糙度下，粒子-基體結合強度具有顯著差異[11]。因此，深入研究基體粗糙度對粒子沉積行為的影響，對于改進涂層結構，提升涂層結合強度具有重要意義。

1 仿真模型

飛行粒子測速實驗以及仿真研究結果表明[12]：超音速火焰噴涂粒子撞擊速度通常可達400～800 m/s，粒子溫度可達800～1500 K。粒子沉積過程中，接觸區域將產生劇烈的塑性應變，發生物理結合，甚至冶金結合。因此，本文在非線性動力沖擊背景下，使用LS-DYNA 軟件，對不同表面粗糙度下45#碳鋼基體上的WC-12Co 粒子沉積行為進行建模分析，計算結果綜合考慮了粒子沉積過程中的應變強化、升溫熔化、摩擦以及塑性功與熱能之間的轉化。

1.1 有限元撞擊模型

超音速火焰噴涂實驗使用具有良好耐磨性[13]的Metco-WOKA-3102 型WC-12Co 噴涂粉末，微觀結構見圖1。其形狀近似為球形，具有良好的流動性，粉末粒徑分布范圍為15～45 μm。

圖1 噴涂粒子形貌Fig.1 Morphology of spray particles

根據粒子與基體的幾何與物理參數，建立二維超音速火焰噴涂WC-12Co 粒子與45#碳鋼基體的撞擊模型。圖2 所示為Ra分別為2.51、5.34、10.26 μm時，基體表面形貌圖以及橫截面形貌波動圖。由圖可知，當Ra=2.51 μm 時，波峰-波谷最大深度差小于粒子半徑；Ra=5.34 μm 時，波峰-波谷最大深度差介于粒子半徑與粒子直徑之間；Ra=10.26 μm 時，波峰-波谷最大深度差大于粒子直徑，基體表面波動幅度顯著增加，存在明顯溝壑。

圖2 不同表面粗糙度下基體表面形貌與橫截面形貌波動曲線Fig.2 Fluctuation curves of surface morphology and cross section morphology of substrate under different surface roughness

由于基體表面形狀復雜多變，為降低模型復雜程度，對圖2 所示的基體截面形貌波動進行簡化處理，波峰與波谷均采用光滑曲線構成，基體表面無不規則折線存在，構建如圖3 所示的不同表面粗糙度下的基體表面形貌。在圖3 所示的計算模型中，WC-12Co粒子直徑取粉末粒徑分布的平均值，即30 μm。45#碳鋼基體的長度、寬度分別為粒子直徑的6 倍及4 倍，較大的基體尺寸可以有效忽略粒子沉積過程中基體邊界節點對基體中心變形區域的影響[14]。根據表面粗糙度定義[15-16]，設定相鄰兩波峰或者波谷的水平距離為l，相鄰兩波峰與波谷的水平位差為波高h。當50

圖3 不同表面粗糙度下基體表面形貌Fig.3 Surface morphology of substrate under different surface roughness

考慮到網格尺寸對材料的熱傳導以及塑性變形會產生很大影響[20]，因此對計算區域進行網格細化，以保證計算精度。本模型網格劃分過程中，粒子與基體的網格尺寸為0.5 μm。

針對圖3 所示的二維有限元模型，對基體的底面施加全約束，對基體側面施加Non-Reflecting 邊界條件，其余表面均設置為自由狀態。粒子與基體的接觸算法采用2D-Automatic-Single-Surface 接觸算法，基體預熱溫度設置為常溫298 K。

1.2 材料模型

WC-12Co 粒子與45#碳鋼基體的彈性響應采用線彈性模型，塑性響應采用Johnson-Cook 塑性模型，該模型綜合考慮了粒子沉積過程中的應變強化、升溫熔化、摩擦以及塑性功與熱能之間的轉化。粒子與基體的熱材料模型選取Thermal-Isotropy-Phase-Change模型。為減少計算誤差，計算所用數據均來自實驗測量。Johnson-Cook 塑性模型具體表達式[21]如下：

τ表示材料屈服應力，εp表示材料等效塑性應變，ε˙p表示材料等效塑性應變率，ε˙0表示材料參考等效塑性應變率，T表示材料溫度，Tr表示材料參考溫度，Tm表示材料熔化溫度（固液相分界線），A表示靜態屈服強度，B表示應變強化模量，C表示應變率強化模量，m表示溫度軟化指數，n表示應變強化指數。表達式第一項 [A+B(εp)n]表示等溫狀態下，材料應力與應變之間的函數關系；表達式第二項 (1+Clnε˙*)與第三項 [1 -(T*)m]分別表示材料應變率以及材料溫度對材料屈服應力的影響。WC-12Co 粒子與45#碳鋼基體的材料屬性如表1 所示。

表1 粒子與基體參數[5,12]Tab.1 Particle and substrate parameters[5,12]

2 結果與討論

2.1 噴涂粒子沉積動態變形行為

設定粒子與基體表面的接觸位置為基體表面波谷最深處，以最大程度表征波峰與波谷高度差對粒子沉積行為的影響。由于粒子沉積過程絕熱，二者的溫升均源于二者塑性功的轉化與摩擦生熱[22]。針對粒子沉積過程中的能量流動，存在如下關系：

式中，EKp為粒子初始動能，UKp為粒子內能變化，UKs為基體內能變化，Up為粒子彈性勢能，Us為基體彈性勢能，Tp為粒子溫升，Ts為基體溫升。

圖4 為初始速度Vp=500 m/s、初始溫度Tp=800 K的球形粒子在不同表面粗糙度的45#碳鋼基體上的最終沉積形貌。圖4a 為Ra=0 μm 時（理想表面）粒子沉積形貌示意圖，粒子扁平化變形均勻明顯，但粒子邊緣存在明顯翹曲，基體中心存在輕微凹陷，變形程度較低，粒子與基體結合面積有限。非理想表面情況下，伴隨基體表面粗糙度增加，基體表面的波峰與波谷高度差增加，粒子與基體的結合面積逐漸增大，但是粒子扁平化程度逐漸下降，粒子沉積形貌由Ra=0 μm 時的形狀規則對稱逐漸向不規則變形轉變。此外，同一基體表面粗糙度下，粒子兩側波峰高度的不同，將導致粒子兩側不同程度的塑性變形，觀察圖4b—d 可得，波峰高度相對較低的一側的粒子，塑性變形程度較高。當Ra增加至10.26 μm 時，波峰與波谷的高度差相當于粒子直徑，粒子水平鋪展對兩側波峰造成擠壓，并增加波谷深度，粒子變形全過程均在波谷內完成，并對波谷產生填充彌補作用。

圖4 不同基體表面粗糙度下的粒子沉積形貌（等效塑性應變）Fig.4 Particle deposition morphology under different substrate surface roughness (equivalent plastic strain)

原因在于粒子沉積過程主要包括粒子垂直壓縮與水平鋪展兩個過程。Ra=0 μm 時，基體表面光滑平整，粒子在各方向受力均勻，且扁平化變形消耗的動能較低，粒子可以實現自由鋪展變形且形貌對稱[11]。伴隨基體表面粗糙度增加，粒子的扁平化將受到波峰的阻礙作用，波峰與波谷的高度差越大，粒子水平鋪展所受阻力越大，從而抑制粒子扁平化變形。當Ra增加至10.26 μm 時，波峰與波谷的高度差相當于粒子直徑，由于粒子水平鋪展擠壓兩側波峰，將消耗極大的動能，剩余能量不足以變形，越過波峰，因此粒子的變形過程均在波谷內完成，并在谷底以及波峰側面堆積。此外，當Ra=10.26 μm 時，粒子沉積至波谷底部與沉積至波峰不同位置處的形貌具有顯著差異。

圖5 為不同沉積位置處粒子的沉積形貌示意圖。圖5a 為粒子撞擊波峰頂部時的沉積形貌示意圖，粒子撞擊波峰頂部后，波峰受到粒子擠壓下陷，并嵌入粒子內部，此時波峰僅受到垂直壓縮力，同時粒子沿波峰兩側向下鋪展，并填充波谷，粒子中部的塑性變形明顯高于兩側，粒子撞擊點附近形變充分，其余部分無明顯形變。圖5b 為粒子撞擊波峰中部時的沉積形貌示意圖。粒子撞擊波峰中部后，波峰將對粒子產生“切割”作用。粒子左側部分與波峰產生明顯的塑性變形，波峰既垂直壓縮嵌入粒子內部，又同時產生水平位移鋪展于基體表面；粒子右側部分沿波峰側面切向鋪展，并對波谷進行填充彌補，但是二者之間的填充僅局限于二者一定程度上的塑性變形，且填充部分存在明顯的間隙。

圖5 不同沉積位置處粒子沉積形貌示意圖Fig.5 Schematic diagram of deposition morphology of particles at different deposition positions: a) crest top; b) middle of the wave crest

粒子撞擊波峰頂部時，波峰的塑性變形消耗了粒子大量動能，粒子中部受壓產生變形，兩側受慣性影響向下鋪展；當粒子撞擊波峰中部時，波峰同時受到水平與垂直壓縮力，因此產生雙向位移，由于右側部分粒子溫度遠低于材料熔點，粒子僅產生塑性變形而非粘性流動[23]，無法完全沿波峰側面切向變形，因此二者存在一定間隙。

綜上，不同基體表面粗糙度下粒子最終沉積形貌存在明顯差異，隨基體表面粗糙度增加，粒子與基體結合面積逐漸增大，但粒子扁平化變形程度下降，粒子沉積形貌由Ra=0 μm 時的規則對稱形狀逐漸向不規則變形轉變。粒子沉積過程中，需具備足夠動能越過波峰，完成扁平化變形，否則將完全填充彌補波谷。粒子沉積位置不同，將引起粒子最終沉積形貌的不同。不同點在于：沉積至波峰頂部，將引起波峰劇烈壓縮變形，并嵌入粒子內部；沉積至波峰中部，將引起波峰垂直壓縮與水平鋪展，同時對粒子產生“切割”作用，部分位置塑性應變劇烈；沉積至波谷，底部粒子對兩側波峰造成擠壓，并增加波谷深度。相同點在于，粒子均會對波谷進行不同程度地填充，并存在一定間隙。

2.2 基體表面粗糙度對粒子屈服應力的影響

前文描述了不同基體表面粗糙度下粒子沉積變形行為的總體變化趨勢，本節將重點探討基體表面粗糙度對粒子屈服應力的影響。設定粒子初始速度Vp=500 m/s，初始溫度Tp=800 K，設定粒子等效塑性應變最大處作為監測點，以進行粒子屈服應力觀察。

圖6 為不同基體表面粗糙度下粒子屈服應力云圖。粒子沉積過程中，粒子中下部的屈服應力均高于粒子頂部，粒子先接觸基體的部分的屈服應力高于后接觸部分。原因在于沉積過程中，粒子中下部產生劇烈塑性變形，發生加工硬化與應變率強化現象[24]，導致屈服應力增加，粒子頂部無形變，因此粒子中下部的屈服應力均高于粒子頂部。同理，粒子先接觸基體的部分的塑性應變程度高于后接觸部分，加工硬化與應變率強化現象更為嚴重，因此粒子先接觸基體的部分的屈服應力高于后接觸部分。

圖6 不同基體表面粗糙度下粒子屈服應力云圖Fig.6 Distribution of yield stress of particles under different substrate surface roughness

圖7 為不同基體表面粗糙度下粒子屈服應力峰值變化曲線。由圖可得，理想表面的屈服應力峰值與Ra=5.34 μm 時近似相等，約為2.8 GPa。基體表面粗糙度Ra<10.26 μm 時，粒子的屈服應力峰值變化曲線趨勢總體相同，均呈現先升、后降、再震蕩。當基體表面粗糙度Ra=0 μm 時，粒子屈服應力最終下降至0。非理想表面狀態下，Ra逐漸增加時，粒子的屈服應力穩定變化范圍逐漸減小。當Ra=10.26 μm 時，粒子的屈服應力波動劇烈，且出現“二次激增”趨勢。

圖7 不同基體粗糙度下粒子屈服應力變化曲線Fig.7 Yield stress curve of particles with different substrate surface roughness

粒子沉積過程中，等效塑性變形峰值位于粒子與基體的結合薄壁界面處，當等效塑性變形引起足夠溫升時，熱軟化效應相對加工硬化以及應變率硬化占據主要優勢，粒子將發生絕熱軟化現象[25]，加之材料熱力性質波動以及應變、應變率、溫升等因素干擾，絕熱軟化會轉變為絕熱剪切局部化，粒子局部區域屈服應力迅速下降為0。Ra=0 μm 時，粒子熱軟化效應占據主要優勢，因此產生上述現象；Ra=10.26 μm 時，波峰與波谷的高度差逐漸接近于粒子直徑，粒子的扁平化過程受波峰阻力較大，加工硬化以及應變率硬化相對熱軟化效應占據主要優勢，導致屈服應力峰值逐漸上升；Ra=10.26 μm 時，粒子在沉積過程中產生“一次、二次形變”，“一次形變”發生于粒子與波峰“側壁”碰撞，側壁對粒子產生擠壓，粒子屈服應力發生突變，“二次形變”發生于粒子與波谷底部接觸，粒子擠壓波峰的同時，將加深波谷深度，形成沉積坑，粒子自身塑性變形增加，導致屈服應力二次增加。

綜上，粒子沉積過程中，粒子中上部與先接觸基體部分的屈服應力均高于粒子底部與后接觸部分，理想表面的屈服應力峰值與Ra=5.34 μm 時近似相等，約為2.8 GPa。Ra=0 μm 時，因發生“絕熱剪切局部化現象”，粒子屈服應力下降至零。Ra一定程度的增加將降低粒子屈服應力，但Ra過大將導致粒子產生二次形變，屈服應力出現“二次激增”現象。

2.3 基體表面粗糙度對粒子等效塑性應變的影響

前文描述了不同基體表面粗糙度下粒子屈服應力的變化情況，本節將重點探討基體表面粗糙度對粒子等效塑性應變的影響。設定粒子初始速度Vp=500 m/s，初始溫度Tp=800 K。設定粒子等效塑性應變峰值處作為監測點，以進行粒子等效塑性應變觀察。

根據圖4 不同基體表面粗糙度下粒子等效塑性應變云圖可知，4 種情況下，粒子中下部的等效塑性應變程度均高于粒子頂部，同時粒子中心軸線對稱位置處的塑性應變程度亦不相同，粒子先接觸基體的部分的等效塑性變形程度高于后接觸部分。原因在于粒子中下部與基體表面直接接觸產生形變，消耗大量粒子動能，而粒子中上部無法與基體直接接觸，因此粒子中下部等效塑性應變程度高于粒子頂部。由于基體表面形貌不均勻，粒子中心軸線對稱位置與基體表面波峰接觸存在先后順序，率先與基體表面接觸的粒子將消耗大量動能，產生劇烈塑性變形，而后接觸的粒子則消耗較少動能，導致變形程度較低。

圖8 為不同基體粗糙度下粒子等效塑性應變曲線。由圖可得，不同基體表面粗糙度下，粒子的等效塑性應變變化趨勢相同，均呈現先升、后平穩的趨勢。當基體表面粗糙度Ra=0 μm 時，粒子的等效塑性應變峰值最大為2.03，伴隨基體表面粗糙度逐漸增加，粒子的等效塑性應變均低于理想表面情況，Ra=2.51、5.34、10.26 μm 時，對應等效塑性應變峰值分別為1.57、1.83、0.46，呈現出先增后降趨勢，且Ra=10.26 μm 時的等效塑性應變明顯低于其他情況。

圖8 不同基體粗糙度下粒子等效塑性應變變化曲線Fig.8 Equivalent plastic strain curve of particles with different substrate roughness

Ra=0 μm 時，基體表面光滑平整，粒子在各方向受力均勻，且扁平化過程消耗動能較低，粒子可以實現自由鋪展變形，因而扁平化塑性變形程度較高。伴隨基體表面粗糙度逐漸增加，波峰與波谷的高度差逐漸接近于粒子直徑，粒子的扁平化過程受波峰阻力影響，逐漸增大，波峰與波谷的存在將抑制粒子水平鋪展，降低粒子塑性變形程度，因此粒子的等效塑性應變均低于理想表面情況。Ra=5.34 μm 時，粒子兩側碰撞基體的時間差較大，先接觸基體一側的粒子消耗大量動能，塑性變形程度劇烈，且只有單側粒子跨越波峰進行水平鋪展。而Ra=2.51 μm 時，粒子兩側幾乎同時與基體表面接觸，且兩側都越過波峰進行水平鋪展，因此等效塑性變形程度相對Ra=5.34 μm 有所下降。Ra=10.26 μm 時，波峰與波谷的高度差超越粒子直徑，粒子沉積過程中，粒子擠壓兩側波峰形成波峰偏移，消耗大量粒子動能，同時波谷深度增加，粒子整體鑲嵌于波峰之間，因此自身塑性變形程度較低。

綜上，粒子沉積過程中，粒子中下部的等效塑性應變程度高于粒子頂部，同時粒子中心軸線對稱位置處的塑性應變程度亦不相同，粒子先接觸基體的部分的等效塑性變形程度高于后接觸部分。Ra=0 μm 時，粒子等效塑性程度最大，等于2.03。非理想平面狀態下，一定程度增加Ra時，波峰波谷的存在可促進粒子等效塑性變形，但是過度增加Ra將引起波峰變形偏移，導致粒子能量消耗殆盡，粒子等效塑性變形程度下降。

2.4 基體表面粗糙度對粒子溫度的影響

前文描述了不同基體表面粗糙度下粒子的等效塑性應變變化情況，本節將重點探討基體表面粗糙度對粒子溫度的影響。設定粒子初始速度Vp=500 m/s，初始溫度Tp=800 K，設定粒子等效塑性應變最大處作為監測點，以進行粒子溫度觀察。

圖9 為不同基體粗糙度下粒子溫度云圖，由于粒子溫升均源自粒子自身等效塑性變形，因此粒子的溫度分布與等效塑性應變分布相同。4 種情況下，粒子中下部的溫升幅度均高于粒子頂部，同時粒子中心軸線對稱位置處的溫升幅度亦不相同，先接觸基體的粒子部分的溫升幅度高于后接觸部分。

圖9 不同基體粗糙度下粒子溫度云圖Fig.9 Distribution of temperature of particles under different substrate surface roughness

粒子中下部與基體表面直接接觸產生形變，消耗大量粒子動能，而粒子頂部無法與基體直接接觸，因此粒子中下部等效塑性應變程度高于粒子頂部，從而粒子中下部的溫升幅度高于粒子頂部。由于基體表面形貌不均勻，粒子中心軸線對稱位置與基體接觸存在先后順序，率先與基體接觸的粒子部分將消耗大量動能，產生劇烈塑性變形，而后接觸的粒子部分則變形程度較低，因此先接觸基體的粒子部分的溫升幅度高于后接觸部分。

圖10 為不同基體粗糙度下粒子溫度峰值變化曲線。由圖可得，4 種基體表面粗糙度下，粒子的溫升峰值變化趨勢相同。Ra=0 μm 時，粒子溫升峰值最高，為1562 K；Ra= 2.51、5.34、10.26 μm 時，相應溫升峰值表現為先升后降的趨勢，分別為1455、1496、1075 K。Ra=0 μm 與5.34 時，粒子溫升峰值幅度十分接近，二者溫差僅66 K。原因在于，粒子沉積過程中，粒子的溫升主要源于自身的等效塑性應變，粒子與基體之間的摩擦可引起部分溫升，但是相對等效塑性應變而言，對粒子的溫升峰值影響較小，粒子溫升峰值變化趨勢與粒子等效塑性應變變化趨勢總體一致。

圖10 不同基體粗糙度下粒子溫度峰值變化曲線Fig.10 Temperature curve of particles with different substrate roughness

綜上，粒子沉積過程中，粒子的溫升源于自身等效塑性應變與摩擦生熱，粒子中下部的溫升幅度高于粒子頂部，同時粒子中心軸線對稱位置處的溫升幅度亦不相同，先接觸基體的粒子部分的溫升幅度高于后接觸部分。Ra=0 μm 時，粒子溫度峰值最高為1562 K；Ra=0、5.34 μm 時，粒子溫升幅度十分接近，二者溫差僅為66 K。

3 結論

本文采用線彈性本構模型以及Johnson-Cook 塑性模型，開展了基體表面粗糙度對WC-12Co 粒子在45#碳鋼基體上的沉積行為的影響分析，結論如下：

1）不同基體表面粗糙度下粒子最終沉積形貌存在明顯差異。Ra=0 μm 時粒子沉積形貌對稱但粒子-基體結合面積最小。伴隨基體表面粗糙度增加，粒子沉積形貌逐漸向不規則變形轉變，且粒子與基體結合面積逐漸增大。粒子沉積過程中，粒子動能充足對于翻越波峰，完成扁平化變形至關重要，否則粒子將填充彌補波谷；粒子沉積位置對粒子最終沉積形貌影響甚重，沉積至波峰頂部將引起波峰壓縮變形，并嵌入粒子內部，沉積至波峰中部將引起波峰垂直壓縮與水平鋪展，同時對粒子產生“切割”作用，沉積至波谷底部將對兩側波峰造成擠壓，并增加波谷深度。相同點在于粒子均會對波谷進行不同程度的填充，并存在一定間隙。

2）粒子沉積過程中，受熱軟化、加工硬化以及應變率硬化效應綜合影響，粒子屈服應力與等效塑性應變變化趨勢接近一致，粒子中下部與先接觸基體處均高于粒子頂部與后接觸部分。Ra=0 μm 時，粒子等效塑性程度最大，等于2.03，但粒子屈服應力因熱軟化效應相對加工硬化以及應變率硬化占據主要優勢最終下降至零。非理想表面狀態下，一定程度增加Ra可促進粒子等效塑性變形，降低粒子屈服應力，但Ra過大將導致粒子等效塑性變形程度下降，屈服應力出現“二次激增”趨勢。

3）粒子沉積過程中，粒子溫升與等效塑性應變變化趨勢總體一致，粒子中下部與先接觸基體處的溫升程度均高于粒子頂部與后接觸部分；Ra=0 μm 時，粒子溫度峰值最高為1562 K，Ra=0 與5.34 μm 時，粒子溫升幅度十分接近，二者溫差僅為66 K。

4）綜合比較，Ra=5.34 μm 時，粒子屈服應力、等效塑性變形程度、溫升幅度在非理想表面狀態下最佳，粒子與基體結合狀態最優。因此，一定程度提升基體表面粗糙度有助于改進粒子與基體之間的結合狀態，提升涂層性能，但過度提升基體表面粗糙度將抑制粒子變形，導致粒子-基體間存在間隙，增大涂層孔隙率，導致涂層性能下降。