納濾膜對高鎂鋰比鹽湖鹵水鎂鋰分離性能研究

李燕，王敏，趙有璟，王懷有，楊紅軍，祝增虎

（1中國科學院青海鹽湖研究所，中國科學院鹽湖資源綜合高效利用重點實驗室，青海西寧810008；2青海省鹽湖資源化學重點實驗室，青海西寧810008；3中國科學院大學，北京101408）

引 言

鋰屬ⅠA族元素,位于堿金屬之首，具有“白色石油”的美譽[1]。鋰是國家礦產資源宏觀調控和監督管理的重點對象[2]，在玻璃、陶瓷、潤滑脂等領域具有廣泛應用[3-5]。而且隨著鋰離子電池的快速發展，鋰在新能源材料領域也受到高度關注[6-7]。鋰需求量日益增長，但是我國鋰資源供需關系僅處于中低水平的邊緣[8]。鹽湖鹵水鋰資源儲量豐富，提鋰過程能耗低，經濟性高，環境友好，因此進行鹽湖鋰資源的開發具有重要意義。我國鹽湖鋰資源主要分布在青海、西藏地區[9]，青海地區的鹽湖鹵水鎂鋰比(質量比，后同)較高，而鎂、鋰的化學性質相近，限制了鹽湖鹵水中鋰的有效富集。膜分離技術是一種利用物理手段進行鹽湖提鋰的方法，具有操作過程簡單、分離過程無相變、無化學添加等優勢，在鹽湖鹵水鎂、鋰分離領域受到廣泛關注[10-12]。常用于鹽湖提鋰的膜分離工藝主要包括納濾和電滲析，其中納濾作為一種壓力驅動膜分離過程，獨特的分離選擇性決定了其在鹽湖提鋰領域的重要地位。

納濾介于超濾和反滲透之間，具有比反滲透更高的膜通量，比超濾更好的截留效果[13-14]。納濾膜的孔徑在1 nm左右，截留分子量為300～500[15]；與水溶液接觸時，膜表面官能團的解離或對溶液中正、負離子的不等量吸附，使得大多數納濾膜為荷電膜[16]。納濾膜對單價離子的截留率較低，但是對高價離子具有很好的截留效果[17]。此外納濾分離技術具有操作壓力低、能耗小、環境友好等特點[18]，在鹽湖鹵水提鋰領域具有非常好的應用前景。Somrani等[19]利用納濾膜對鎂鋰分離過程進行研究，結果表明,與低壓反滲透相比，納濾具有更高的鋰離子選擇性，在低于1.5 MPa的操作壓力下，納濾膜對鎂離子截留率為100%，具有較高的鎂鋰分離效果。Yang等[17]利用DK納濾膜對鎂、鋰分離過程進行研究。結果表明DK納濾膜可將原料液鎂鋰比降低69%，操作壓力對鎂、鋰分離過程有很大的影響，增加操作壓力有利于提高鎂鋰分離效果。但是針對鎂鋰比對鹽湖鹵水鎂、鋰分離過程的影響及對分離過程中鎂、鋰傳質機理的研究較少。

本文利用納濾技術對高鎂鋰比鹽湖鹵水進行鎂、鋰分離，研究了原料液鎂鋰比、原料液循環流量對鎂鋰分離過程的影響，分別從膜通量、鎂/鋰截留率、膜分離因子(SF)、鋰離子回收率幾個方面對鎂、鋰分離效果進行考察。并從濃差極化效應、Donnan排斥效應、介電排斥效應和尺寸篩分效應等方面對鎂、鋰透過膜的分離機理進行分析，為納濾技術進行高鎂鋰比鹽湖鹵水鎂鋰分離提供理論支持，也為后續鋰離子的高效濃縮及高純鋰鹽的制備奠定基礎。

1 實驗材料和方法

1.1 實驗原料

采用由六水氯化鎂(MgCl2·6H2O,AR,國藥化學試劑有限公司)、無水氯化鋰(LiCl,AR,上海麥克林生化科技有限公司)配制的模擬鹵水對鎂、鋰分離過程進行研究。實驗用水均為經超純水處理器(UPT-11-20T，四川優普超純科技有限公司)處理的二次水，其電阻率≥18ΜΩ·cm。實驗過程中所用溶質離子的水合半徑和擴散系數如表1所示[20-21]。

表1 溶質的水合半徑和擴散系數Table 1 Hydrated radiusand diffusion coefficient of solutes

1.2 實驗裝置

實驗所用納濾分離裝置由杭州道納膜科技有限公司提供，工藝流程如圖1所示。膜元件尺寸18 cm×12 cm，循環罐體積10 L。設備外帶夾套，可通過冷卻循環裝置對循環罐里的料液進行加熱/冷卻。通過調節調壓閥，控制截留液管路閥門開度，調節濃縮液流量和進/出膜壓力。通過調節變頻器頻率，改變柱塞隔膜泵電機的頻率，控制泵的輸出流量。納濾分離裝置具體操作方法及注意事項見文獻[22]。

圖1 卷式納濾膜分離裝置Fig.1 Schematic diagram of the spiral-wound membrane apparatus

1.3 實驗用膜

本實驗所用卷式膜元件為蘇伊士集團生產的DK-1812納濾膜，該類型納濾膜具有聚酰胺功能層，截留分子量為150～300，有效膜面積為0.38 m2，具有很好的一、二價離子分離選擇性。納濾膜主要操作參數見表2。

表2 DK納濾膜主要操作參數Table 2 Main operating parameters of DK nanofiltration membrane

1.4 分析方法

采用電感耦合等離子體質譜儀(ICP，ICAP6500，美國)測量鋰離子濃度，使用0.05254 mol/L乙二胺四乙酸滴定溶液中鎂離子濃度，分析誤差控制在±0.2%以內，使用pH計(S210，上海梅特勒托萊多儀器有限公司)測量溶液的pH。

1.5 膜材料表征方法

本研究采用場發射掃描電子顯微鏡(SEM)(日立，SU8010，日本)對納濾膜的膜面形貌進行表征；采用原子力顯微鏡(AFM)(布魯克，SCM-PIT-V2，德國)分析DK納濾膜膜面粗糙度；納濾膜接觸角的測定通過德國KRüSS-DSA25E接觸角測量儀進行；利用SurPASSTM3固體表面zeta電位分析儀(安東帕，奧地利)對納濾膜膜面荷電性進行研究。

1.6 高鎂鋰比鹽湖鹵水鎂鋰分離實驗

在總含鹽量為30 g/L，操作壓力為(3.5±0.01)MPa的條件下，研究了不同原料液鎂鋰比(17～75)和原料液循環流量(67～225 L/h)對鎂鋰分離過程的影響。通過外加冷卻循環裝置(IC5450-1，深圳市朕大基業機械有限公司)維持操作溫度為(25±1)℃，通過添加1 mol/L HCl調節原料液pH為4±0.1。待膜裝置運行穩定后，對透過液中鎂、鋰離子的含量進行分析，實驗過程濃水不循環。每組實驗重復三次，取平均值。含鹽量、操作壓力、溫度、pH等其他相關參數對鎂鋰分離過程的影響見文獻[22-23]

1.7 數據處理方法

通過不同條件下的膜通量、離子截留率、納濾膜分離因子及鋰離子回收率的考察，對納濾膜的分離效果進行表征。

(1)膜通量 納濾膜通量為單位時間通過單位膜面積的濾出液體積：

式中，Jv為納濾膜通量，L/(m2·h)；A為納濾膜有效面積，m2；V為濾出液體積，L；t為獲得濾出液所用時間，h。

(2)離子截留率 膜分離過程中溶質離子截留率用式（2）計算：

式中，R為溶質離子的截留率，%；Cp、Cf分別為透過液和原料液中溶質質量濃度，mg/L。

(3)納濾膜分離因子 納濾膜分離因子為原料液鎂鋰質量濃度之比與透過液鎂鋰質量濃度之比的比值：

式中，CMg,f、CMg,p分別為原料液和透過液中鎂濃度，mg/L；CLi,f、CLi,p分別為原料液和透過液中鋰離子濃度，mg/L。若SF=1，說明透過液中鎂鋰比與原料液中鎂鋰比相等，納濾膜沒有對鎂、鋰離子完成選擇性分離，沒有分離效果；SF＞1說明透過液鎂鋰比低于原料液，鎂離子被納濾膜截留，鋰離子優先透過膜。SF值越大，鎂鋰分離效果越好。

(4)鋰離子回收率 鋰離子回收率為透過液中鋰離子含量與原料液中鋰離子含量之比：

式中，Vp、Vf分別為透過液、原料液側液體體積，L；CLi,p和CLi,f分別為透過液側、原料液側鋰離子濃度，mg/L。

2 實驗結果與討論

2.1 納濾膜材料表征

2.1.1 納濾膜表面微觀形貌 圖2(a)和(b)分別是通過掃描電鏡和原子力顯微鏡對DK納濾膜表面微觀形貌表征的結果。由圖2(a)可以看出，在放大20000倍的條件下，DK納濾膜表面具有明顯的顆粒狀結構，這種大小均勻、排列致密的顆粒狀凸起表面是納濾膜合成過程中“水相”和“油相”在多孔支撐層表面發生快速的界面聚合反應而形成的。納濾膜表面大小均勻、排列致密的顆粒狀結構對應AFM結果中[圖2(b)]DK納濾膜表面典型的“山脊-山谷”結構。由圖2(b)可以看出，納濾膜表面峰形較小，分布均勻，根據AFM所得結果，對納濾膜表面粗糙度進行計算，得DK納濾膜膜面粗糙度為Ra=11.4 nm。顆粒狀的粗糙表面能夠增加分離過程中單位面積內聚酰胺納濾膜與料液接觸概率，提高膜分離過程中的水通量。此外納濾膜膜面“納米級”顆粒結構能夠加速料液在膜面的微觀混合狀態，改善流體的動力學條件，增加料液在膜面的湍流概率，有效提高分離過程中的溶質通量[24]。

圖2 納濾膜表面微觀形貌Fig.2 Surface morphology of nanofiltration membrane

2.1.2 納濾膜親疏水性 圖3為納濾膜接觸角示意圖。DK納濾膜接觸角為42.7°＜90°，表明膜面潤濕性良好，納濾膜為親水表面，且液滴在納濾膜表面的接觸角數值越小，膜面親水性越強。通常情況下，納濾膜親水性與膜通量密切相關，膜面親水性越強，納濾膜水通量越高。此外親水性強的納濾膜能夠減少污染物在膜面的附著概率，降低膜污染的產生[25]。Boussu等[26]研究了納濾膜親疏水性對膠體顆粒的過濾行為的影響，結果表明疏水納濾膜受到的膜污染程度遠大于親水膜。

圖3 DK納濾膜接觸角圖像Fig.3 Contact angle image of DK nanofiltration membrane

2.1.3 納濾膜表面荷電性 不同溶液環境下DK納濾膜膜面荷電性表征結果如表3所示。由表3可知納濾膜在所研究的溶液條件下均呈現負電性，這與納濾膜表面基團的解離和溶液中陰離子在膜面的吸附有關。由于DK納濾膜具有聚酰胺功能層，與水溶液接觸時膜面羧基官能團解離，可使膜面帶有負電荷[27-28]。此外鹽湖鹵水成分復雜，除鎂、鋰等陽離子外，鹵水中陰離子主要為氯離子。與陽離子相比陰離子去水化能力強，更容易失去結合水到達納濾膜表面[29]。鹵水中大量存在的氯離子在納濾膜表面特性吸附，膜面負電性增強。

表3 不同溶液條件下DK納濾膜表面荷電性Table 3 The surface electric charge of DK nanofiltration membrane in different solutions

2.2 原料液鎂鋰比及循環流量對鎂鋰分離過程的影響

納濾分離過程中溶液中各組分的質量傳遞過程是Donnan排斥效應、介電排斥效應及尺寸篩分效應共同作用的結果[30]。

Donnan排斥效應是溶液中帶電離子和膜所帶固定電荷之間的靜電作用導致的。同名離子價數越高，靜電排斥作用越強，反離子價數越高，Donnan吸引作用顯著[30]。尺寸篩分效應為納濾膜根據離子水合半徑的差異，對溶液中的不同溶質離子起到的篩分作用，小于納濾膜孔徑的離子可以透過納濾膜，大于納濾膜孔徑的離子被截留，當離子半徑與納濾膜孔徑相當時篩分作用更加顯著[30]。介電排斥效應是離子與具有不同介電常數介質之間的極化界面相互作用而產生的。介電排斥效應與離子所帶電荷的平方呈正比，因此膜分離過程中陰、陽離子都會受到介電排斥作用的影響[31]。此外介電排斥效應在納濾膜納米級孔隙中尤為明顯[32]。

以下將三種膜分離傳質機理應用到鹽湖鹵水鎂鋰分離過程中，對納濾技術進行高鎂鋰比鹽湖鹵水鎂、鋰分離機理進行闡述。

2.2.1 原料液鎂鋰比的影響 與國外鹽湖相比，我國青海地區鹽湖鹵水普遍存在高鎂鋰比的特點，這限制了鎂、鋰的高效分離，且提鋰難度隨鹵水鎂鋰比的增加逐漸增大[33]。通過調節MgCl2及LiCl的比例，配制一系列總含鹽量為30 g/L，Mg/Li變化范圍為17～75的模擬鹵水溶液，研究Mg/Li對鹽湖鹵水鎂鋰分離效果的影響。

(1)原料液鎂鋰比對納濾膜通量的影響 圖4為納濾膜通量隨原料液鎂鋰比的變化趨勢，由圖4可以看出，在所研究的Mg/Li范圍內，納濾膜通量基本保持不變。由式(5)可知[34]，納濾膜通量與操作壓力、膜兩側溶液滲透壓密切相關：

圖4 納濾膜通量隨原料液鎂鋰比的變化Fig.4 Effect of Mg/Lion the membrane flux

式中，ΔP為體系跨膜壓，MPa；ΔP為分離過程中的操作壓力；Δπ為膜進料側和透過液側的滲透壓差；Lp為納濾膜的純水透過系數;σ為納濾膜的純水和反射系數。

此外納濾膜通量與膜面濃差極化程度、納濾膜結構、操作溫度等因素[35-37]有關。在控制體系總含鹽量、pH及操作溫度、壓力保持不變的情況下，通過調節MgCl2、LiCl添加比例，改變模擬鹵水Mg/Li，并不會對納濾膜結構及溶液性質產生較大的影響，因此納濾膜通量基本保持不變。而納濾膜進料液與透過液側滲透壓(Δπ)在高含鹽量條件下對膜通量影響顯著，因此分離過程中的納濾膜通量較低。

(2)原料液鎂鋰比對鎂鋰分離效果的影響 不同鎂鋰比條件下納濾膜對鹵水中鎂、鋰的分離選擇效果如圖5所示。由圖可知，鎂離子的截留率隨原料液Mg/Li比的增加逐漸下降，但整個過程中納濾膜對鎂離子的截留率始終維持在90%以上。且透過液中鋰離子濃度高于進料液，鋰離子逆著濃度梯度透過膜，因此在分離過程中鋰離子為負截留。此外由于分離過程中溶液總含鹽量保持不變，原料液中鋰離子濃度隨進料液鎂鋰比的增加逐漸降低，根據截留率計算公式(2)可知，鋰的負截留率隨著原料液Mg/Li的增加而增加，透過液中鎂鋰比遠低于原料液(表4)，達到了鎂鋰分離的效果。

圖5 鎂鋰比對納濾膜分離因子及鎂、鋰截留率的影響Fig.5 Effect of Mg/Lion SFand retention rates of the membrane

此外由圖5可以看出，納濾膜分離因子隨原料液鎂鋰比的增加逐漸下降。這是由于在分離過程中，溶液中大量存在的氯離子透過膜，在分離界面處形成電位差，為了維持電中性環境，具有較低水合半徑及較大擴散系數的鋰離子(表1)優先透過納濾膜。且由于溶液的總含鹽量保持不變，隨著原料液Mg/Li的增加，溶液中鎂離子含量逐漸增加，鋰離子的含量逐漸降低。因此需要越來越多的鎂離子透過膜以維持電中性環境，鎂離子截留率降低，透過液鎂鋰比增加(表4)，分離效果下降。

此外由表3可知，納濾膜在所研究的溶液條件下帶有負電荷。圖6為溶液中陽離子與荷負電納濾膜表面靜電作用示意圖，由圖可知，鎂、鋰離子都會在靜電吸引力的作用下透過膜，截留率下降。而在此過程中鎂離子受到的靜電吸引作用更顯著，所以Donnan排斥效應的存在不利于鎂鋰分離。

圖6 納濾膜膜面荷電作用示意圖Fig.6 Charged surface of nanofiltration membrane

雖然Donnan排斥效應的存在降低了鎂鋰分離效果，但是由于DK納濾膜孔半徑為0.44 nm[23]，與鎂離子水合半徑相當，大于鋰離子水合半徑。因此在分離過程中納濾膜能夠對鎂、鋰離子起到篩分作用，其篩分順序為Mg2+＞Li+。且篩分效應在較高的原料液濃度環境中效果顯著[30]，有利于鎂離子的截留。另外介電排斥效應與離子價數的平方呈正比，鎂離子受到的排斥效果遠大于鋰離子，因此在整個分離過程中鎂離子的截留率遠大于鋰。但是由于納濾膜表面帶有負電性(表3)，其所帶負電荷也會與水溶液與納濾膜之間的極化界面產生強烈的相互作用，而膜面所帶有的負電荷產生的鏡像電荷與溶液中反離子引起的鏡像電荷符號相反，削弱了介電排斥效應，因此對鎂離子排斥作用減弱，鎂離子截留率逐漸降低，鎂鋰分離效果下降。甚至在較高的固定電荷密度下，介電排斥效應會消失[32]。

圖7為溶質離子在不同介電常數介質間的傳質過程示意圖。由圖可知，原料液的介電常數遠大于納濾膜，且越靠近納濾膜表面，溶液的介電常數越小。鋰離子透過納濾膜的過程中水合半徑進一步降低，擴散系數增大，有利于鋰離子的透過[38]。但是由于鹽湖鹵水體系中鎂鋰比較高，鋰離子含量比較低，且膜通量在所研究的原料液鎂鋰比范圍內基本保持穩定。根據式(4)對不同原料液鎂鋰比條件下鋰離子回收率進行計算，結果如表4所示。由表可知原料液鎂鋰比的變化對鋰離子回收率的影響較小。

圖7 溶質離子在不同介電常數介質間傳質過程示意圖Fig.7 Schematic diagramof solute transfer in mediums with different dielectric constants

表4 透過液鎂鋰比及鋰離子回收率隨原料液鎂鋰比的變化Table 4 Variationsof Mg/Liin the permeate and the yield of lithium with increasing Mg/Liof feed

2.2.2 原料液循環流量的影響 原料液循環流量可以通過改變料液在膜面的流動狀態，影響膜分離過程中的濃差極化現象，進而對鎂鋰分離效果產生影響。在操作壓力不變的條件下，通過調節變頻器頻率，控制柱塞隔膜泵的運行頻率，改變原料液循環流量，對鎂鋰分離效果進行研究。模擬鹵水總含鹽量和鎂鋰比與實際納濾分離過程所用鹽湖鹵水保持一致，分別為總含鹽量30 g/L，鎂鋰比35。不同原料液循環流量條件下鎂鋰分離結果如下。

(1)原料液循環流量對膜通量的影響 不同原料液循環流量條件下納濾膜通量如圖8所示。由圖可知，膜通量隨原料液循環流量的增加逐漸增加。這是由于隨著原料液循環流量的增加，料液在膜面的流速增加，膜面湍流狀態增強，有利于降低邊界層厚度，減小膜分離過程中的濃差極化效應[39]。

圖8 循環流量對膜通量的影響Fig.8 Effect of cross-flow rates on the membrane flux

此外根據Darcy’s定律[40]可知，膜通量與分離過程中的總分離阻力(Rt)密切相關。

式中，μ為原料液的動力學黏度，Pa·s；Rt為總分離阻力，m-1。可以表示為：

式中，Rm為膜面阻力；Rcp為濃差極化阻力；Rad為吸附阻力；Rf為污染阻力。污染阻力(Rf)可根據污染物與膜面的作用力強弱，分為可逆污染阻力(Rrf)和不可逆污染阻力(Rif)[40]。

因為濃差極化效應隨原料液循環流量的增加而降低，所以濃差極化阻力(Rcp)減小。此外分離過程中膜通量主要受污染阻力(Rf)的影響，污染阻力隨原料液循環流量的增加而降低。因此增加原料液循環流量有利于提高膜通量。

(2)原料液循環流量對鎂鋰分離效果的影響 鎂、鋰截留率隨原料液循環流量的變化趨勢如圖9所示。由圖可知，隨原料液流量的增加鎂離子截留率增加，當原料液循環流量為225 L/(m2·h)時，鎂離子的截留率為95%。鋰離子負截留率為66%，鎂鋰分離因子為30.5，透過液鎂鋰比降低至1.2(圖10)，顯著降低了原料液鎂鋰比，達到鎂鋰分離的目的。這是由于膜通量隨原料液流量的增加逐漸增加，透過液中鎂離子的濃度降低，稀釋效應顯著，鎂離子截留率增加。

圖9 循環流量對鎂、鋰截留率的影響Fig.9 Effect of cross-flow rate on the retention rates for magnesiumand lithium

圖10 循環流量對透過液鎂鋰比及膜分離因子的影響Fig.10 Effect of cross-flow rate on the Mg/Li in the permeate and the SFof the membrane

此外根據膜分離過程中溶質通量計算公式[式(9)、式(10)][41]可知，溶質透過膜的過程與濃差極化現象[42]有關。

式中，Js為分離過程中的溶質通量；Ps為溶質透過系數；β為濃差極化模數，用來衡量濃差極化程度；cp、cm、cf分別為透過液、膜面及主體料液中溶質的濃度。隨原料液流量增加，料液在膜面的湍動程度增加，膜面溶質濃度降低，濃差極化模數減小，濃差極化現象減弱，溶質透過膜的通量降低，鎂離子截留率增加。

由表1的數據可知，鎂離子的水合半徑大，擴散系數低，且與納濾膜的孔徑相當，更容易被納濾膜截留。此外由于濃差極化效應隨原料液循環流量的增加逐漸降低，膜面溶質濃度逐漸下降，因此溶液中的陰離子在膜面的吸附作用減小，對介電排斥效應的屏蔽作用減弱。由于介電排斥效應與離子價數的平方呈正比，因此對鎂離子的介電排斥效果增加，有利于鎂離子的截留。陰離子在膜面吸附作用的減弱不僅可以提高介電排斥效應，也會使得納濾膜表面負電性降低，削弱溶液中鎂、鋰離子與納濾膜表面的靜電吸引作用，提高鎂鋰分離效果。隨著原料液循環流量的增加，越來越多的鎂離子被截留，為了維持電中性環境，需要更多的鋰離子透過，因此透過液中鋰的濃度高于原料液，“逆著”濃度梯度透過膜的過程使鋰離子呈現負截留。透過液中鋰含量隨原料液循環流量增加逐漸累積，其負截留率逐漸升高。

綜上，膜通量隨原料液流量的增加而增加，此外鋰離子的負截留率增加，更多的鋰離子在透過液中富集，鋰離子回收率明顯升高(圖11)。

圖11 循環流量對鋰離子回收率的影響Fig.11 Effect of cross-flow rate on the yield of lithium

3 結 論

本文利用納濾技術進行鹽湖鹵水鎂鋰分離，研究了Mg/Li及原料液循環流量對鎂鋰分離效果的影響，結果表明在所研究的Mg/Li范圍內，納濾膜通量基本保持不變。隨原料液Mg/Li的增加，鎂、鋰離子截留率下降，鎂鋰分離效果降低。原料液鎂鋰比在17～75范圍內變化時，鎂離子的截留率始終高于90%，鋰離子均為負截留，達到了鎂鋰分離的目的。

濃差極化效應隨原料液循環流量增加而降低，分離阻力下降，膜通量增加。此外鎂離子在較強的尺寸篩分效應、介電排斥效應作用下被截留。鎂離子通量隨原料液循環流量的增加而降低，且膜通量提高使得透過液側鎂離子濃度降低，提高了鎂離子截留率。為了維持電中性環境，具有較低水合半徑、較大擴散系數的鋰離子透過納濾膜，鋰離子負截留率增加，回收率明顯提高。因此較高的原料液循環流量有利于鎂鋰分離。

膜分離過程離子的截留效果與Donnan效應、尺寸篩分效應和介電排斥效應密切相關。納濾膜具有負電性，Donnan吸引作用的存在不利于鎂鋰分離；納濾膜對鎂離子的篩分作用強于鋰離子；介電排斥效應有利于鎂離子的截留，為納濾技術進行鹽湖鹵水鎂鋰分離奠定了理論基礎。

通過納濾技術進行鹽湖鹵水鎂、鋰分離的研究結果表明納濾膜能夠有效降低高鎂鋰比鹽湖鹵水的鎂鋰比，達到鎂鋰分離的目的，為后續高純鋰鹽的制備奠定基礎。