陜北長焰煤低溫干餾特性試驗

郭建平

(陜西陜北乾元能源化工有限公司，陜西 榆林 719000)

我國煤炭資源比較豐富，根據2017年《中國礦產資源報告》報道，我國煤炭資源可開采儲量超過16 000億t，其中，低階煤儲量接近6 000億t，約占煤炭探明儲量的42%[1-3]。低階煤具有高水分、高揮發分、高化學活性等特點[4-5]。目前，低階煤主要利用方式是直接燃燒發電。由于低階煤的水分高，因此燃燒過程中消耗大量能量。

低階煤熱解技術是低階煤氣化、熱電聯產等深加工工藝的基礎。低階煤熱解是一個極其復雜的化學轉化過程，涉及熱裂解、脫氫縮聚、脫氫芳構化等化學反應。因此，低階煤熱解過程受很多工藝條件的影響，如熱解終溫、熱解時間、熱解氣氛、載體流量等。熱解終溫過高會加劇焦油的二次裂解以及稠環芳烴的脫氫縮聚反應。Zeng等[6]研究了流化床煤熱解特性，結果表明，當熱解終溫過高時，焦油中的脂肪族化合物會分解成氣體。Wang等[7]研究結果表明，當熱解終溫為600～900 ℃時，煤氣產率增加尤為顯著。熱解時間直接影響低階煤的熱解程度及產物分布。熱解時間的延長會增加焦油二次裂解的程度，從而導致焦油產率減小，煤氣產率增加[8-9]。熱解氣氛的不同可以影響熱解產物產率及品質。研究表明，氫氣氣氛可以促進煤的熱解[10-11]。Liao等[12]研究認為，高壓力的氫氣氣氛可以提高焦油的品質。由此可見，熱解條件的變化直接影響低階煤的熱解過程，最終導致熱解產物分布及性質的不同。

為研究熱解條件對陜北長焰煤熱解的影響規律，本文在前期研究成果基礎上，對陜北長焰煤進行低溫干餾試驗，考察了不同熱解終溫、終溫恒溫時間和載氣流量對熱解產物分布及焦油品質的影響，為陜北長焰煤低溫熱解工藝的優化提供經理論依據。

1 試 驗

1.1 原料特性

以陜北地區長焰煤為研究對象，按照標準對樣品進行工業分析及元素分析，結果見表1。

1.2 低溫干餾試驗

1.2.1 試驗裝置

本試驗以自制管式爐作為試驗裝置，主要包括載氣進氣系統、管式爐加熱系統、冷卻系統，溫控與顯示系統等，詳見圖1。

表1 陜北長焰煤煤樣的工業分析及元素分析

圖1 低階煤熱解試驗裝置示意

首先向管式爐中裝入6～13 mm粒徑的50 g空氣干燥基煤樣，然后通入N2，檢查裝置的氣密性。在裝置氣密性良好的情況下，以300 mL/min流量向裝置內通入N245 min，以置換裝置內的空氣。升溫速率恒為10 ℃/min，通過設定不同的熱解終溫及流量計開度，對陜北長焰煤進行不同熱解終溫、終溫恒溫時間以及載氣流量的干餾試驗。試驗結束后收集熱解殘渣、冷凝裝置中冷凝的液體，進行熱解半焦產率、焦油產率、煤氣產率、水產率分析。

1.2.2 焦油品質分析

參照標準NB/SH/T 0509-2010，檢測焦油中飽和烴、芳香烴的含量及膠質與瀝青質的總量，以飽和烴含量為基準評價焦油品質的變化。

2 結果討論

2.1 熱解終溫

當氮氣流量為350 mL/min、終溫恒溫時間為30 min，考察600 ℃、630 ℃、650 ℃、670 ℃、700 ℃不同熱解終溫對熱解產物分布及焦油品質的影響。

2.1.1 熱解終溫對熱解產物分布的影響

由圖2和圖3可知，當熱解終溫從600 ℃逐漸升至700 ℃時，半焦產率逐漸減小，當熱解終溫高于650 ℃時，半焦產率減小幅度逐漸降低，空干基水產率逐漸增大；焦油產率先增大然后減小，在650 ℃時達到最大值，煤氣產率一直增大，但當熱解終溫高于650 ℃時，增長幅度逐漸減小。這是因為升高熱解終溫可以增大長焰煤的熱解程度，因而半焦產率減小，水產率增大[13]。焦油產率受煤熱解程度及焦油二次裂解反應的影響，熱解終溫越高越易于焦油的二次裂解，當熱解終溫高于650 ℃時，焦油二次裂解反應劇增，因而，焦油產率減小，煤氣產率一直增大。

圖2 熱解終溫對半焦和水產率的影響

圖3 熱解終溫對焦油及煤氣產率的影響

2.1.2 熱解終溫對焦油品質的影響

由圖4可知，隨著熱解終溫的升高，焦油中飽和烴含量逐漸減小，芳香烴、膠質和瀝青質的含量逐漸增大。因為焦油中的飽和烴，尤其是鏈狀烴最易二次裂解，所以隨著熱解終溫的升高，飽和烴含量減小。環烷烴的脫氫芳構化、稠環芳烴的脫氫縮聚反應均為吸熱反應，熱解終溫的升高促進環烷烴的芳構化、稠環芳烴的脫氫縮聚反應的進行。由此可知，熱解終溫過高會使焦油中飽和烴含量減少[14]。

圖4 熱解終溫對焦油組成的影響

綜合熱解終溫對熱解產物分布及焦油品質的影響，確定陜北長焰煤的最佳熱解終溫在650 ℃左右。

2.2 終溫恒溫時間

當熱解終溫為650 ℃，載氣流量為350 mL/min，恒溫時間依次取10 min、20 min、30 min、40 min、50 min，考察恒溫時間對熱解產物分布及焦油品質的影響。

2.2.1 終溫恒溫時間對熱解產物分布的影響

由圖5和圖6可知，半焦產率隨著恒溫時間的增加，逐漸減小；焦油、煤氣產率隨著恒溫時間的增加先驟然增大，當恒溫時間超過30 min后，焦油和煤氣的產率趨于穩定，產率分別為8.19%、6.23%。這是因為當恒溫時間較短時，長焰煤的熱解程度受熱解時間的限制，因而長焰煤的熱解程度隨著恒溫時間的增加而加深，當恒溫時間超過30 min時，長焰煤的熱解程度受熱解終溫的限制，故熱解產物的分布基本不變。

圖5 恒溫時間對半焦及水產率的影響

圖6 恒溫時間對焦油及煤氣產率的影響

2.2.2 終溫恒溫時間對焦油品質的影響

由圖7可知，隨著恒溫時間的增加，焦油中飽和烴的含量減小，芳香烴、膠質和瀝青質的含量增大，當恒溫時間大于30 min時，焦油組成趨于穩定。長焰煤熱解過程中，煤中脂肪烴等小分子化合物最易熱裂解，所以焦油中飽和烴含量較高，品質較好，隨著恒溫時間的增加，煤中較難熱解稠環化合物等重質組分熱解程度加深，所以焦油品質變差。

綜合恒溫時間對熱解產物分布及焦油品質的影響，確定陜北長焰煤熱解的最佳終溫恒溫時間為30 min左右。

圖7 恒溫時間對焦油組成的影響

2.3 載氣流量

當熱解終溫為650 ℃，終溫恒溫時間為30 min，載氣流量依次取150 mL/min、250 mL/min、350 mL/min、450 mL/min、550 mL/min，考察載氣流量對熱解產物分布及焦油品質的影響。

2.3.1 載氣流量對熱解產物分布的影響

由圖8可知，當氮氣作為載氣時，載氣流量的變化對半焦的產率基本沒有影響，半焦產率在65%左右。水產率先隨載氣流量的增大而減小，然后趨于穩定。由圖9可知，當載氣流量由150 mL/min增大至350 mL/min，焦油產率驟然增大，煤氣產率驟然減小；當載氣流量大于450 mL/min時，煤氣和焦油產率變化幅度很小，焦油、煤氣產率基本穩定。這是因為載氣流量的增大使焦油組分及時被載氣帶出，縮短了焦油二次裂解反應的時間，減弱了焦油的裂解。

圖8 載氣流量對半焦及水產率的影響

圖9 載氣流量對焦油(煤氣)產率的影響

2.3.2 載氣流量對焦油品質的影響

圖10 載氣流量對焦油組成的影響

由圖10可知，隨著載氣流量的增加，焦油中飽和烴含量逐漸增大，芳香烴、膠質和瀝青質的含量逐漸減小。當載氣流量由250 mL /min增至450 mL/min時，飽和烴含量大幅度增加，芳香烴含量大幅度減小；當載氣流量大于450 mL/min時，飽和烴和芳香烴含量基本不變。這是因為載氣流量增大，焦油被載氣及時帶出，減弱了焦油中飽和烴的二次裂解及環烷烴的芳構化反應。當載氣流量大于450 mL/min時，焦油揮發速率由于受煤樣孔道結構的限制而趨于穩定，所以焦油組成基本不變[15]。

綜合載氣流量對熱解產物分布及焦油品質的影響，確定陜北長焰煤熱解的最佳載氣流量為450 mL/min左右。

3 結 論

綜上所述，熱解終溫、終溫恒溫時間、載氣流量對陜北長焰煤熱解產物分布及焦油品質均有較大的影響，具體結論如下：

(1)隨著熱解終溫的升高，半焦產率減小，煤氣產率增大，焦油產率先增大后減小，熱解終溫達到650 ℃時，焦油產率達到最大值；

(2)在一定范圍內，恒溫時間的增加有利于提高焦油和煤氣的產率，當恒溫時間大于30 min，恒溫時間的增加對熱解產物分布幾乎無影響；焦油品質隨恒溫時間的增加而變差，當恒溫時間大于30 min時，恒溫時間對焦油品質的影響很小；

(3)當載氣流量小于450 mL/min時，增大載氣流量可以顯著提高焦油的收率，改善焦油的品質；

(4)綜合分析三種因素的影響，確定陜北長焰煤的最佳熱解條件為熱解終溫650 ℃、恒溫時間30 min、載氣流量450 mL/min。在最佳的熱解條件下，長焰煤熱解產物分布為(空干基)：65.53%半焦、8.33%焦油、6.14%煤氣；焦油中飽和烴、芳香烴、膠質和瀝青質含量依次為22.7%、36.1%、41.2%。