外包不銹鋼中空夾層鋼管混凝土柱耐火性能研究

2020-10-29 02:19:16李佳奇王會文

工程力學 2020年10期

李佳奇，王蕊，趙暉，王會文

(太原理工大學土木工程學院，山西，太原 030024)

中空夾層鋼管混凝土(CFDST)由于核心混凝土部分被內鋼管取代，相比于普通鋼管混凝土(CFST)具有重量輕、抗彎剛度大、抗震性能和耐火性能好等優點[1?3]，常用于電塔、橋墩、高層建筑等結構。與其他鋼管外露構件類似，中空夾層鋼管混凝土的耐火性能也是其推廣應用中的關鍵問題之一。針對此問題，Yang 和Han[4]通過對中空夾層鋼管混凝土柱進行火災下有限元分析，提出了其防火保護層厚度和耐火極限的計算簡式。Lu 等[2,5?6]對該類構件進行了耐火性能試驗研究和火災下有限元模擬，重點分析了防火保護層厚度、空心率、荷載比、長細比、外鋼管尺寸及內外鋼管強度對中空夾層鋼管混凝土耐火性能的影響規律。Romero等[7]對中空夾層鋼管高強混凝土柱進行了耐火性能試驗，結果表明試件的耐火極限隨內鋼管厚度的增加而增加。

不銹鋼因具有良好的塑性、耐腐蝕和耐火性能等優點逐漸應用于建筑行業[8]。外包不銹鋼中空夾層鋼管混凝土就是在不影響中空夾層構件優良性能的基礎上將外包鋼材替換為不銹鋼，增強了構件的耐腐蝕性能和耐火性能，具有廣泛的應用前景。目前針對外包不銹鋼中空夾層鋼管混凝土柱的耐火性能研究還未見報道，但針對該類構件的靜力性能[9?16]、抗沖擊性能[17]和抗震性能[18]的研究已相對較多。本文采用ABAQUS 有限元軟件對該類構件進行分析，探究其在火災下的工作機理和耐火性能的影響因素。

1 有限元模型建立

1.1 試驗參數設計

本文共設計了126 個火災下的外包不銹鋼中空夾層鋼管混凝土柱耐火極限試件，主要分析了截面直徑(200 mm、400 mm、600 mm)、空心率χ(0.3、0.4、0.5)、荷載比n(0.3、0.4、0.5；n=NF/Nu，NF為試件火災下所受荷載，Nu為試件常溫下極限承載力)、混凝土強度fcu(30 MPa、40 MPa、50 MPa)和內鋼管強度fyi(235 MPa、390 MPa)對該類構件耐火極限的影響。所有耐火極限試件均采用順序熱力耦合的方法，按ISO834 標準升溫曲線進行四面均勻受火的有限元分析。外包不銹鋼采用GB/T 20878?2007[19]規定的S30408 級不銹鋼。試件兩端的邊界條件為鉸接，總長為3600 mm，其中受火高度為3000 mm。表1 中列出部分試件的詳細參數，其中Do和Di分別為外鋼管和內鋼管的外直徑。

1.2 溫度場模型

建立溫度場模型時需要選取合適的材料熱工參數。參考Tao 等[20]和劉發起[21]的研究成果，本文混凝土的熱工參數采用Lie[22]提出的模型，不銹鋼和碳素鋼的熱工參數采用歐洲規范EN 1993-1-2:2005[23]中的模型。不銹鋼表面的熱對流系數和表面輻射系數采用Gardner 和Ng[24]建議的35 W/(m2·℃)和0.2。此外，本文采用Han 等[25]建議的不銹鋼與混凝土接觸熱阻計算公式。建模時，混凝土采用DC3D8 三維傳熱實體單元，鋼管采用DS4 傳熱殼單元。

表1 試件參數Table 1 Parameters of specimens

1.3 耐火極限模型

建立力學場模型時需要確定合理的火災下材料的力學性能。其中，混凝土高溫應力-應變關系采用Lie[22]提出的模型，碳素鋼和不銹鋼采用EN1993-1-2: 2005[23]中的高溫應力-應變模型。各表面間的相互作用在切線方向定義為庫侖摩擦(不銹鋼和碳素鋼與核心混凝土間的摩擦系數分別取0.25 和0.3)[20?21, 25?29]，法線方向定義為硬接觸；蓋板與內外鋼管的焊接工況采用殼-實體耦合約束來模擬。模型中，混凝土采用C3D8R 三維實體單元，鋼管采用S4R 殼單元?；馂南碌牧W模型需要在荷載預定義場中讀取溫度場數據，因此網格劃分也需要與溫度場模型保持一致[30]。此外，本文在模型中引入L/1000(L為柱長，mm)的初彎曲來反映構件的初始缺陷[21]。

2 有限元模型驗證

為保證模型準確性，本文首先對已有文獻中火災下普通中空夾層鋼管混凝土柱[2]和不銹鋼管混凝土柱(CFSST)[25]的試驗結果進行了模擬驗證。驗證試件的詳細參數見表2。圖1 和圖2 分別給出了升溫過程中試件不同位置處溫度和試件軸向位移的模擬(FE)與試驗結果(Test)對比曲線。圖中d為測溫點距混凝土外表面的距離?？梢钥闯?，部分試件的模擬結果與試驗結果間存在一定差異(如CC2 在41 mm處和SS1 在33 mm 處溫度場數據、CC3 和SS1 的耐火極限數據)，這主要與高溫試驗影響因素較多造成試驗結果離散性較大有直接關系[21]。此外，有限元模型不能較好考慮高溫下水蒸氣遷移、模型選取的熱工參數和熱力學參數均非實測值等因素也會影響最終模擬結果[21,29]。

表2 驗證試件參數Table 2 Parameters of specimens for verification

圖1 溫度場模擬結果與試驗結果對比Fig.1 Comparison between predicted and test temperature-time curves

本文進一步收集了26 組圓鋼管混凝土柱[31?32]耐火極限試驗數據并進行了有限元驗證，試件耐火極限的模擬值tmax,f和試驗值tmax,t對比如圖3 所示，tmax,f/tmax,t的平均值為1.013，方差為0.180。綜合考慮以上因素，可以認為本文建立的有限元模型能較好預測不同類型鋼管混凝土高溫下的耐火性能。

3 與普通中空夾層鋼管混凝土柱耐火性能對比

為更好地分析外包不銹鋼對中空夾層鋼管混凝土耐火性能的影響，本節選取試件L-400-4-50-390 和相同截面尺寸、相同材料強度的外包碳素鋼中空夾層鋼管混凝土柱進行耐火極限對比分析。

圖2 軸向位移-時間曲線模擬結果與試驗結果對比Fig.2 Comparison between predicted and test displacement-time curves

圖3 有限元模擬耐火極限與試驗結果對比Fig.3 Comparison between predicted and test results of fire resistance

3.1 溫度場分析

兩類構件在升溫過程中混凝土不同位置的溫度-時間對比曲線如圖4(a)所示。從圖中可看出，相同位置處，外包不銹鋼構件的溫度要低于外包碳素鋼構件。例如，在180 min 時外包不銹鋼構件的混凝土外表面(1 點)溫度比外包碳素鋼構件的混凝土外表面溫度低9%。如圖5(a)所示，不銹鋼的導熱系數以及表面輻射系數(不銹鋼為0.2，碳素鋼為0.7)要低于普通碳素鋼[20]，因此相同受火條件下不銹鋼升溫速度比普通碳素鋼慢，對構件內部起到了一定保護作用。

圖4 外包不銹鋼構件和外包碳素鋼構件耐火性能對比Fig.4 Comparison of fire performance between CFDST columns with external stainless steel tubes and those with external carbon steel tubes

3.2 耐火性能分析

兩類構件升溫過程中軸向變形曲線對比如圖4(b)所示。從圖中可以看出，外包不銹鋼構件比外包碳素鋼構件的耐火極限高出54 min，提高了83%。如圖5(b)和圖5(c)所示，相同溫度下，不銹鋼力學性能折減更少，使得構件的承載力和抗彎剛度更高，進而增加了耐火極限[25]。

圖4(c)給出了兩類構件在受火過程中截面各部分所承擔荷載的變化。從圖中可以看出，火災前期外包鋼材受熱膨脹，兩種構件均出現了荷載向外包鋼材轉移的情況，外包碳素鋼構件的荷載轉移情況更明顯。隨后外包碳素鋼構件的外部鋼材迅速劣化，荷載轉移給內部混凝土和內鋼管承擔。相比之下，外包不銹鋼構件的截面各部分荷載轉移更加平穩，外包鋼材的殘余強度在相同受火時間下更高，這與Han 等[21]得到的不銹鋼管混凝土柱與普通鋼管混凝土柱的對比結果相同。

4 參數分析

4.1 截面直徑

試件耐火極限隨截面直徑的變化規律如圖6所示。從圖中可以看出，當空心率和荷載比不變時，試件的耐火極限隨截面直徑增加而增加。以圖6(b)中χ=0.3,n=0.3 試件組為例，當試件的截面直徑從200 mm 增加到400 mm 和600 mm 時，其耐火極限分別提高了90%和230%。截面形狀系數Am/V(Am為單位長度構件的受熱面積，V為單位長度構件的體積)是衡量受火構件抗火性能的重要參數[29,33]，結合圖7 可知，隨著截面直徑的增大，截面形狀系數顯著降低，構件升溫更慢，使得試件的耐火極限更大[34]。

4.2 空心率

試件耐火極限隨空心率的變化規律如圖8 所示。以圖8(b)中fcu=30 MPa，fyi=390 MPa，n=0.3試件組為例，當空心率從0.3 分別增大到0.4 和0.5 時，試件的耐火極限分別增大了20%和39%?？梢婋S著空心率增大，試件的耐火極限呈增長趨勢。結合圖4(a)可知，隨著試件空心率增大，內鋼管的抗彎承載力提高且內鋼管在混凝土的隔熱作用下升溫緩慢。雖然試件空心率的增大削弱了混凝土隔熱作用，但在耐火極限時內鋼管溫度依然較低，從而延緩了試件的破壞，這與Lu 等[2]所得的結論一致。

圖7 不同空心率(χ)構件的截面形狀系數Fig.7 Section factors of member with different hollow ratios

4.3 荷載比

圖9 給出了試件耐火極限隨荷載比的變化規律。從圖中可以看出，隨荷載比增加，試件的耐火極限顯著降低。以圖9(b)中fcu=30 MPa、fyi=390 MPa、χ=0.4 試件組為例，當試件的荷載比從0.3 分別增大到0.4 和0.5 時，其耐火極限分別減小了29%和60%。

4.4 材料強度

不同混凝土強度和內鋼管強度下試件的耐火極限對比如圖10 所示。從圖中可以看出，隨材料強度的增加，試件的耐火極限略有提高。以圖10(b)中n=0.4 的試件組為例，當fyi=235 MPa，fcu從30 MPa 分別提高到40 MPa 和50 MPa 時，試件的耐火極限分別提高了6%和12%；當fcu=30 MPa，fyi從235 MPa 提高到390 MPa 時，試件耐火極限提高了12%。結合圖4(a)和圖4(c)可知，在火災后期，構件中大部分核心混凝土混凝土和內鋼管仍處于較低的溫度水平，承擔大部分荷載，在這種情況下增大構件的混凝土強度和內鋼管強度能夠提升其耐火極限。