張 飛 (安徽省建筑設計研究總院股份有限公司,安徽 合肥 230000)
本工程為煤化工基地展示中心,地上1層,建筑平面尺寸48.2m×45.3m,最大高度為18.167m,空間體型異形。因建筑功能需求,展示中心內部局部設置會議室及辦公室等功能,地上2層,地下1層。展示中心采用空間桁架結構,內部用房采用鋼框架結構,兩者設抗震縫脫開,按兩個獨立結構單元設計。基礎及地下室部分按整體模型進行設計。本工程抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度為0.05g,多遇地震下水平影響系數最大值為0.04。設計地震分組為第三組,場地類別II類,特征周期為0.45s[1]。根據《建筑抗震設計規范》(GB50211-2010)[1]第8.1.3條,本工程空間桁架抗震等級為四級。

圖1 建筑東南軸測圖
圖1為展示中心建筑整體三維圖,建筑取意鉆石,與展示產品相呼應,通過形體的切割,力圖讓建筑更加富有雕塑感和立體感。建筑要求內部無柱,外立面簡潔通透,經與建筑協商后,結構方案選用空間桁架體系。
由于本工程建筑體型異形,常規設計軟件無法直接生成結構模型,因此本工程一個難點在于空間模型的建立。本工程建筑形體雖異形,但是為若干空間平面組成,非空間曲面,可先通過計算機輔助設計三維CAD軟件進行網格劃分,再將劃分后的CAD網格模型導入設計軟件,賦予桿件屬性再進行計算。
本工程橫向與縱向平面尺寸較為接近,故采用雙向正交桁架體系。因縱向尺寸相對較小,縱向桁架為主桁架,沿橫向共計4榀,桁架間距為12m。橫向桁架為次桁架,沿縱向共計3榀,桁架間距12m。主、次桁架節間距離為3m,桁架高度2.5m。為增強結構整體剛度,在屋蓋頂部四周設置邊桁架。
結構網格模型建立步驟如下:①根據建筑提供的外輪廓條件建立實體單元模型;②在桁架弦桿所在位置采用豎直空間面切割實體單體單元,提取實體單元邊線得到弦桿網格;③連接上、下弦桿節間節點形成斜腹桿網格;④相同方法,切割實體單體單元得到屋面及墻面次梁網格,依次按上述步驟可完成結構網格模型建立。圖2和圖3分別為CAD網格劃分的結構桁架平面布置圖與主桁架1西南軸測圖。
本工程有限元軟件MIDAS/GEN進行設計,鋼材材質采用Q345B,桿件截面均采用各向等強度的圓管,桿件采用梁單元進行模擬。桁架上弦、下弦桿截面為 φ325x12,斜腹桿主要截面為φ140x4.5,次梁截面為φ273x10,根據《鋼結構設計標準》(GB50017-2017)[2]第5.1.5條,除能保持貫通的弦桿外,斜腹桿端部定義為鉸接節點。
①恒載:屋面及墻面建筑材質為玻璃或者金屬面層,屋面及墻面恒載取值1.5kN/m2。

圖2 桁架平面布置圖

圖3 主桁架1西南軸測圖
②活荷載:不上人屋面,活荷載為0.5kN/m2。
③風荷載:因建筑體型異形,荷載規范無此類建筑風荷載體型系數規定,故本工程進行了風洞試驗,風荷載取值按本工程風致響應分析報告取值。
④雪荷載:按該地區100基本雪壓取值,0.45kN/m2。
⑤溫度作用:升溫及降溫工況分別取正負25℃。
⑥地震作用:抗震設防烈度為6度,水平影響系數最大值為0.04,設計地震分組為第三組,場地類別II類,特征周期為0.45s。結構阻尼比為0.02。
荷載組合按《建筑結構荷載規范》[3]、《建筑結構可靠性統一標準》[4]等規范要求進行組合。
結構的動力響應不僅與動荷載激勵的性質有關,而且與結構本身的動力特性密切相關,即結構的振動頻率和振型。表1為結構前六階自振頻率及周期分布情況。
前三階振型如圖4所示。

圖4 前3階振型圖
由圖4可知,第一振型表現為X向整體水平振動;第二階振型為Y向整體水平振動;第三階振型呈現墻面次梁局部振動。
根據上述分析可得,本工程結構體系采用雙向正交桁架加屋蓋四周邊桁架,結構整體豎向剛度和抗扭剛度大,結構前六階振型中未出現屋蓋豎向振動和扭轉振動。

前六階自振頻率及周期 表1

“強度應力比”統計結果表 表2
標準組合(1.0恒+1.0活)下,結構最大豎向位移為70.2mm,滿足《空間網格結構技術規程》[5]表3.5.1對立體桁架結構撓度容許值1/250的要求。
根據計算分析模型,進行規范檢驗,檢驗結果表明,結構能夠滿足承載力計算要求,應力比最大值為0.85,表2為構件“強度應力比”統計結果表。
線性屈曲分析第一階線性屈曲模態荷載因子為42.4,屈曲形態為位于主桁架2立柱側向失穩。考慮初始缺陷后,更新模型,進行結構非線性穩定分析,在1.0D+1.L(恒+活)工況下,結構安全系數為17.0,滿足《空間網格結構技術規程》[5]4.3.4條最小值4.2的要求。
本文以某展示中心實際工程為例,對異形空間桁架結構的建模、計算和分析進行完整介紹和分析,結構各項計算指標均滿足規范要求,可對類似工程設計提供參考。